|
|||||||||||||||
Все документы, представленные в каталоге, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей. Электронные копии этих документов могут распространяться без всяких ограничений. Вы можете размещать информацию с этого сайта на любом другом сайте.
СССР
МИНИСТЕРСТВО
ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
ГЛАВТРАНСПРОЕКТ
СОЮЗДОРПРОЕКТ
ПРАКТИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ
МАКСИМАЛЬНЫХ РАСХОДОВ
И ОТВЕРСТИЙ МАЛЫХ
ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ
НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ
(при F до 50 км2)
Утверждены для практического
применения при проектировании
главным инженером Союздорпроекта
ЗАВАДСКИМ В.Б.
3 октября 1968 г.
МОСКВА 1969
Введение
Практические указания составлены в соответствии с общесоюзными и ведомственными нормативными документами и предназначены для расчета максимальных расходов на малых водосборах с площадью бассейнов до 50 кв. км.
Практические указания содержат рекомендации по использованию действующих нормативно-методологических документов и устанавливают состав и порядок их применения при расчетах максимальных расходов при проектировании автомобильных дорог.
В настоящих указаниях приведены изменения и дополнения в некоторые нормативно-методологические документы, а также рекомендации по решению отдельных принципиальных вопросов, изложение которых в нормативных документах недостаточно или полностью отсутствует.
Перечень материалов, использованных при составлении практических указаний, приведен в Приложении 2.
Указания разработаны главным специалистом технического отдела Союздорпроекта, кандидатом технических наук Перевозниковым Б.Ф. и старшим инженером дорожного отдела Силковой А.И.
Начальник технического отдела
Союздорпроекта Ротштейн К.М.
I - Основные требования к определению расчетных максимальных расходов.
Расчет отверстий мостов, труб, возвышений отметок бровки пойменных насыпей, подтопляемых участков дорог, подходов к мостам через мелкие водотоки и на участках устройства труб производится по величинам максимальных расходов расчетной вероятности превышений (и соответствующим им уровням).
Вероятность превышения расчетных расходов нормирования СНиПом II-Д.5-62 и II-Д.7-62. При проектировании автомобильных дорог и искусственных сооружений на них расчетные вероятности превышения следует назначать согласно данным таблицы I.
Нормы вероятностей превышения расчетных расходов
|
Род сооружений |
Категория дорог |
Расчетная вероятность превышения в % |
|
|
1 |
Мосты |
I - III общей сети к городские |
1 |
|
|
-»- |
Ниже III общей сети и все дороги промышленных предприятий |
2 |
|
2 |
Трубы |
I |
1 |
|
|
-»- |
II и III, городские и все дороги промышленных предприятий |
2 |
|
|
Малые деревянные мосты и трубы |
Ниже III общей сети |
3 |
|
3 |
Пойменные насыпи и регуляционные сооружения |
|
То же, что и для отверстий сооружений |
|
4 |
Мосты с отверстием 100 м и более |
Независимо от категории дорог |
1 |
В районах с преобладающим ледниковым, грунтовым, маревым, селевым или другими видами стока, кроме стока от ливней и снеготаяния, должны быть произведены специальные обследования и обосновывающие расчеты.
Для установления наиболее неблагоприятных условий пропуска паводковых вод на каждом объекте должны быть одновременно произведены расчеты максимальных расходов различного происхождения.
При отсутствии или недостаточности данных гидрометрических наблюдений расчеты максимальных расходов необходимо производить по нескольким методам в зависимости от происхождения максимальных паводков. Расчетные величины максимальных расходов для определения отверстий сооружений устанавливаются путем сопоставления результатов расчета по разным методам и с данными непосредственных наблюдений.
II - Расчеты максимальных расходов от снеготаяния
Расчеты максимальных расходов от снеготаяния должны выполняться в соответствия с «Указаниями по определению максимальных расходов талых вод при отсутствии или недостаточности гидрометрических наблюдений» (СН 356-66), утвержденных Госстроем СССР и введенных в действие с 1 июня 1967 года.
Для тех районов СССР, по которым в СН 356-66 отсутствуют рекомендации по определению расчетных параметров, расчеты максимальных расходов должны производиться согласно «Инструкции по расчету стока с малых бассейнов» (ВСН 63-67) Минтрансстроя СССР п. 19, 27.
При наличии надежных натурных рядов расходов «Инструкцией» ВСН 63-67 рекомендуется производить уточнения величин элементарного модуля снегового стока путем статистической обработки рядов расходов и обратным вычислением по формуле (8) при известных значениях коэффициентов залесенности, заболоченности, озерности и расчетной величины максимального расхода нормированной повторяемости.
Для определения расходов от снеготаяния в приложениях № 11, № 12, № 13 приведены расчетные ведомости.
Согласно СН 356-66 (п. 1.9) для районов, по которым выполнены специальные исследования максимального стока талых вод, допускается применение региональных формул при надежности и точности расчета по сравнению с расчетом по СН 356-66.
При установлении региональных формул или уточнении параметров расчетных формул СН 356-66 и ВСН 63-67 в неизученных районах проектирования должны быть использованы материалы краткосрочных полевых обследований водотоков по следам паводков прошлых лет, производимых при изысканиях автомобильных дорог.
Структуру региональной формулы для расчета максимальных расходов от снеготаяния рекомендуется принимать в соответствии со структурой формулы (1) СН 356-66.
При установлении региональных зависимостей максимальных расходов от снеготаяния надлежит руководствоваться указаниями п. 4 ВСН 63-67 и п. 15 Приложения № 2 настоящих Указаний.
Для учета дополнительных специфических факторов в условиях вечной мерзлоты и сурового климата рекомендуется при определении максимальных расходов от снеготаяния использовать опыт Союздорпроекта, изложенный во «Временных рекомендациях по расчету максимальных расходов и отверстий мостов на реках Северо-Западной части Якутской АССР» 1967 г.
III - Расчеты максимальных дождевых расходов
1. Общие указания
Расчеты максимальных дождевых расходов должны производиться согласно «Инструкции по расчету стока с малых бассейнов» (ВСН 63-67) Минтрансстроя СССР, введенной в действие с 1 ноября 1967 года.
Для расчетов максимальных дождевых расходов Инструкцией ВСН 63-67 разрешается применение существующих программ для ЭЦВМ «Минск-II» и «Проминь», приведенных в «Фонде алгоритмов и программ для ЭЦВМ», раздел I, выпуск I, Оргтрансстрой М, 1967 г.
Для предварительных соображений в предпроектной стадии, а для местных автомобильных дорог во всех стадиях проектирования «Инструкцией» ВСН 63-67 разрешается определять ливневые расходы по кривой зависимости расходов от площади водосборов или другими способами. Вычисление расходов рекомендуется производить для 4 - 5 характерных водосборов.
По согласованию с Главтранспроектом и ЦНИИСом Инструкцией ВСН 63-67 допускается применение упрощенных методов расчета максимальных дождевых расходов, основанных на решении уравнений скоростей стекания воды и уравнений баланса стока по указанным в п. 3а, б способам (эмпирические формулы, таблицы и т.п.).
Союздорпроектом на основании распоряжения № 78пр от 6 мая 1965 г. разрешено при расчетах максимальных расходов на стадии проектных решений без ограничений, а на стадии рабочего проектирования при расходах до 50 м3/сек использование формулы Союздорнии 1963 г., согласованной к практическому применению Главтранспроектом письмом № 3002/67 от 12 декабря 1963 года.
Для участков дороги с однородными климатическими и морфологическими условиями «Инструкцией» ВСН 63-67 разрешается в качестве местных норм определять расход по кривым зависимости модулей или расходов от площади водосборов при наличии данных о 25 - 30 натурных расходах, равномерно расположенных в расчетной диапазоне площадей, с общей суммой годопереходов не менее 300 и в случаях, если отклонения натурных точек от принятой кривой не превосходят ± 30 - 40 %.
При расчете максимальных дождевых расходов в зарубежных районах проектирования должны быть установлены региональные нормы стока.
Для обоснования региональных и местных норм стока в неизученных районах необходимо использовать материалы экспедиционных обследований водотоков по следам паводков прошлых лет, выполняемых при изысканиях автомобильных дорог, а также данные наблюдений по осадкам.
Установление региональных зависимостей максимального стока следует выполнять согласно указаниям Союздорпроекта, изложенным в «Методическом руководстве по разработке региональных норм максимального стока при проектировании автомобильных дорог в неизученных районах» 1969 г.
2. Расчеты на ЭВМ
2.1. Расчеты максимальных расходов на ЭВМ рекомендуется производить по программам и алгоритмам, основанным на решении уравнения баланса стока: «Минск-II», «Урал-2», «Проминь», а также по программе на «БЭСМ-4», разработанной в Союздорпроекте.
Для расчетов по указанным программам рекомендуется использование специальных ведомостей, формы которых приведены в таблицах 2, 2а, 3 и 3а.
Сбор исходных данных производится в полевой ведомости (табл. 4), в которой учтены новые требования ВСН 63-67 к составу исходных данных.
В связи с тем, что в величинах слоев стока в ВСН 63-67 учтен слой потерь на смачивание растительности, равный 3 мм, в расчетах на ЭВМ время водоотдачи необходимо определять по формулам:
или
В программах расчета на Минск-II, Урал-2 и Проминь слой потерь z = 3 мм не учтен, поэтому в таблицах 2, 2а и 3 вместо значения z следует принимать величину z - 3. В таблицах 2 и 3 при заполнении граф коэффициента распластывания (η) значение последнего следует принимать равным единице.
При невозможности применении ЭВМ расчеты максимальных расходов производятся по ВСН 63-67.
3. Расчеты по ВСН 63-67
Максимальный расход ливневого стока и объем стока определяются по формулам:
Q = 16,7 × а1 × φ × F × g × δ'δо, м3/сек.
W = а1 × tв × F × g, тыс. м3,
где условные обозначения те же, что в ВСН 63-67.
Сбор исходных данных и расчеты максимальных расходов по трассе проектируемой дороги при отсутствии ЭВМ рекомендуется производить в ведомости, приведенной в таблице I.
Для обеспечения единого понимания отдельных вопросов расчета стока и устранения недостаточной полноты пояснений, содержащихся в ВСН 63-67 ниже приведены необходимые рекомендации по назначению расчетных параметров, предусмотренных в таблицах 1, 2, 2 а, 3, 3а, 4.
Определение интенсивности водоотдачи производится в соответствии с картой ливневого районирования СССР, приведенной на рис 1.
В случаях возникновения сомнений в нормативных величинах интенсивностей водоотдачи необходимо пользоваться указаниями ВСН 63-67 (п. 5 § 28 - 29) по уточнению ливневых характеристик. При невозможности уточнения ливневых характеристик в горных районах рекомендуется пользоваться картой ливневых районов СССР, составленной Союздорнии и приведенной на рис. 4.
Для установления границ ливневых подрайонов рекомендуется наряду с картой ливневых районов ВСН 63-67 использовать описание границ ливневых подрайонов, составленное ЦНИИСом, Описание границ ливневых подрайонов приведено в приложении № 1.
Коэффициент откосов берегов a характеризует величину заложения откосов берегов к его высоте. Определяется по обоим берегам водотока в пределах вероятного наполнения русла на расстоянии 1/8 длины лога выше перехода. К расчету принимается средневзвешенное значение величин a, вычисленных для левого и правого берегов.
Пример:
lлев = 70 м
lпр = 20 м
l = 90 м
H = 2 м
ВЕДОМОСТЬ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ И ОБЪЕМОВ ЛИВНЕВОГО СТОКА С МАЛЫХ БАССЕЙНОВ (F до 50 км2) по ВСН 63-67
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ:
Q = 16,7 × а1 × φ × F × g × δ'δо, м3/сек.
W = а1 × tв × F × g, тыс. м3
ЛИВНЕВОЙ РАЙОН 1Б
ВЕРОЯТНОСТЬ ПРЕВЫШЕНИЯ 2 %
|
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ |
|||||||||||||||
|
Местоположение |
F, км2 |
L, км |
Характеристика растительности |
Z, Засоленность, мм |
д, наибольший линейный размер бассейна, км |
Уклон главного лога |
|
Jс, ‰ |
0,75 × В |
Σl, км l ³ 0,75 × В |
a, коэффициент откосов (берегов лога) |
||||
|
км |
Пк + |
JЛ, ‰ |
JЛ × К1, при JЛ > 200, ‰ |
двухскатн.
односк.
|
при Jс < 75 ‰ |
при Jс ³ 75 ‰ боковой лог учитывают, когда Jс < 1,5 JЛ |
|||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
1 |
2 |
4 + 45 |
10,7 |
8,3 |
обычный листв. лес |
3 |
5,5 |
250 |
242 |
0,97 |
150 |
0,07 |
- |
В |
42 |
|
2 |
2 |
7 + 67 |
7,5 |
5,0 |
густой хвойн. лес |
12 |
4,0 |
45 |
- |
- |
35 |
0,56 |
3,0 |
- |
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, км
|
Шероховатость |
Наименование грунтов склонов бассейна |
Содержание песка, % |
Категория впитывания (предварительно) |
Толщина растительного слоя, см |
Засоленность, % |
Трещиноватость % |
Высота мохоторфяного слоя над уровнем воды, см |
Заболоченность, % |
Категория впитывания (окончательно) |
Расположение озер и болот вверху внизу |
|
|
МЛ лога, табл. 1 |
МС лога, табл. 2 |
||||||||||
|
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
|
20 |
20 |
глина |
10 |
II |
15 |
- |
- |
- |
- |
III |
- |
|
15 |
20 |
суглинок |
27 |
III |
40 |
- |
- |
10 |
17 |
IV |
вверху |
|
О3 при F £ 10 км2 |
О3 + Б при F > 10 км2 |
Бассейн |
К2
|
К3
|
tc = К2 × К3, мин. |
|
Е Смотри табл. 5 практ. указан. |
|
|
Двухскатный
|
односкатный
|
|||||||
|
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
14 |
35 |
36 |
37 |
|
- |
- |
- |
830 |
10 |
4,4 |
44 |
1,36 |
17,25 |
|
- |
- |
520 |
- |
13 |
3,62 |
47 |
1,28 |
17,10 |
табл. 
|
РАСЧЕТНЫЕ ДАННЫЕ |
|||||
|
К4
|
|
К5 табл. 12
|
К6 табл. 13
|
К7
|
|
|
38 |
39 |
40 |
41 |
42 |
43 |
|
12,7 |
0,72 |
1,09 |
0,56 |
0,0128 |
0,82 |
|
21,9 |
0,60 |
1,08 |
0,60 |
0,039 |
2,76 |
|
§ 6 |
g табл. 8 |
δ'δо болот и озер табл. 7 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА И ОБЪЕМА СТОКА при Z = 3 ÷ 40 мм |
Примечание |
||||
|
а1 |
φ |
tв мин. |
Q = 16,7 × а1 × φ × F × g × δ'δо, м3/сек |
W = а1 × tв × F × g, тыс. м3 |
|
|||
|
По графикам с учетом Z > 3 мм |
||||||||
|
44 |
45 |
46 |
47 |
48 |
49 |
50 |
51 |
52 |
|
1 |
0,99 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
Примечание:
В графе № 37 дана ссылка на Практические указания Союздорпроекта изд. 1969 г.
ВЕДОМОСТЬ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ И ОБЪЕМОВ ЛИВНЕВОГО СТОКА С МАЛЫХ БАССЕЙНОВ (F до 50 км2) НА ЭЦВМ МИНСК II ПО ВСН 63-67
(Расчетные данные выписываются из полевой ведомости исходных данных)
ЛИВНЕВОЙ РАЙОН 1Б
ВЕРОЯТНОСТЬ ПРЕВЫШЕНИЯ 2 %
|
км |
Пикет плюс |
Категория почв |
JA ‰ |
n |
Z' = z - 3 мм |
F км2 |
L км |
Σ км |
mл |
mС |
Φ (JA) таб. 7 проект. указ. |
λ |
Бассейн |
b |
g |
δ'δо |
η |
||
|
Односкат. № 0,9 |
двускат. № 1,8 |
||||||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
|
|
1 |
2 |
4 + 45 |
III |
242 |
0,17 |
0 |
10,7 |
8,3 |
6,0 |
20 |
20 |
4,80 |
32 |
0,9 |
1 |
0,99 |
1 |
проставляется всегда единица |
|
|
1 |
2 |
7 + 67 |
IV |
45 |
0,25 |
9 |
7,5 |
5,0 |
3,0 |
15 |
20 |
2,57 |
90 |
1,8 |
1 |
1 |
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h Z = 3 мм за время tв, мин. |
Q м3/сек |
W тыс. м3 |
Примечание |
||||||
|
5 |
10 |
20 |
30 |
45 |
60 |
180 |
|||
|
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
|
0 |
0 |
23 |
26 |
27 |
26 |
0 |
|
|
|
|
0 |
0 |
20 |
22 |
22 |
22 |
0 |
|
|
|
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
СТОКА ЛИВНЕВЫХ ВОД (Q и W) НА ЭВМ «УРАЛ-2»
ЛИВНЕВОЙ РАЙОН:
|
№№ сооружения |
км |
Пикет |
Категория почв |
F км2 |
L км |
Σl км |
iА |
iС |
mл |
mС |
Z мм |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
2 |
21 |
207 + 45 |
III |
6,7 |
4,85 |
4,0 |
0,0069 |
0,07 |
20 |
20 |
10 |
|
h |
a |
b |
g |
Бассейн |
Q |
W |
||
|
двускатн. S = 1,8 |
односкатн. S = 0,9 |
|||||||
|
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
|
0,25 |
25 30 35 41 |
5 |
1 |
1 |
1,8 |
|
|
|
Примечание: 1 1) F - площадь водосбора
2) L - длина главного лога
3) Σl - сумма длин боковых логов
4) iА - уклон лога
5) iС - средний уклон пов-ти склонов
6) mл - характеристика гидр. шерохов. склонов
7) mС - -«-«-лога
8) Z - потери на наполнение неровностей микрорельефа
9) n - коэф., учитывающий характер
местности
10) h - слой стока в мм
11) a - коэф. формы русла
12) b - учет озерности и болот
15) g - учет неравномерности осадков
Примечание 2.
Заказчик заполняет графы с 1 по 18 включительно. При передаче по телетайпу данные передавать в указанном порядке в соответствии с нумерацией граф (всего должно быть 18 данных по каждому сооружению).
Примечание 3.
Почтовый адрес: Балашиха-6
Моск. обл. «Союздорнии»
лаборатория вычислительной техники.
Телетайп: Балашиха
Дорнии 3102
БЛАНК № 1
РАСЧЕТ ЛИВНЕВОГО СТОКА ПО УРАВНЕНИЮ БАЛАНСА ОБЪЕМОВ СТОКА НА ЭЦВМ «ПРОМИНЬ»
|
Ливневой район № вероятность превышения Автомобильная дорога ... |
|||||||||||||||||||||
|
км пк+ |
Категория впитываемости |
Повторяемость лет |
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ |
||||||||||||||||||
|
F |
L |
Σl |
Уп |
Ус |
f (Jс) |
mл |
mС |
a |
Z |
tв |
h |
A1 |
S |
g |
δδо |
η |
n |
||||
|
№№ ячеек |
01 |
02 |
03 |
04 |
05 |
06 |
07 |
08 |
09 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
30 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
45 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
60 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
120 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
30 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
45 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
60 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
120 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА |
|||||||||||||||||
|
QT м3/сек |
WT тыс. м3 |
Н м |
V м/сек |
|
РАСЧЕТНЫЙ ГИДРОГРАФ |
|||||||||||||
|
К1 |
К2 |
Q1 |
Q2 |
Q3 |
Q4 |
Q5 |
Dt1 |
Dt2 |
Dt3 |
Dt4 |
Dt5 |
Dt6 |
W |
|||||
|
78 |
79 |
63 |
64 |
41 - 49 |
46 - 50 |
|
51 |
52 |
53 |
54 |
55 |
56 |
57 |
58 |
59 |
60 |
61 |
62 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРИМЕЧАНИЕ:
1. Программа расчета разработана в Киевгипротрансе модернизирована в Киевском филиале ГПИ «Союздорпроект»
2. Работать совместно с Бланком № 2 «Вспомогательные материалы»
БЛАНК № 2
РАСЧЕТ ЛИВНЕВОГО СТОКА ПО УРАВНЕНИЮ БАЛАНСА ОБЪЕМОВ ЛИВНЕВОГО СТОКА НА ЭЦВМ «ПРОМИНЬ»
Вспомогательные материалы
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Функция уклона склона f (Jс)
|
Jс ‰ |
f (Jс) |
Jс ‰ |
f (Jс) |
|
2 и < |
1,59 |
80 |
3,59 |
|
3 |
1,66 |
90 |
3,80 |
|
4 |
1,70 |
100 |
3,98 |
|
5 |
1,74 |
200 |
5,62 |
|
6 |
1,78 |
300 |
6,96 |
|
7 |
1,80 |
400 |
7,80 |
|
8 |
1,82 |
500 |
8,40 |
|
9 |
1,85 |
600 |
9,00 |
|
10 |
1,86 |
700 |
9,20 |
|
20 |
2,14 |
800 |
9,50 |
|
30 |
2,40 |
900 |
9,80 |
|
40 |
2,75 |
1000 |
10,00 |
|
50 |
3,02 |
|
|
|
60 |
3,17 |
|
|
|
70 |
3,47 |
|
|
Коэффициенты гидрографа склонов К1; К2
|
|
К1 |
К2 |
|
|
К1 |
К2 |
|
|
К1 |
К2 |
|
0,50 |
0,75 |
3,50 |
0,67 |
0,46 |
1,03 |
0,84 |
0,31 |
0,74 |
||
|
0,51 |
0,73 |
3,28 |
0,68 |
0,45 |
1,0 |
0,85 |
0,31 |
0,74 |
||
|
0,52 |
0,71 |
3,06 |
0,69 |
0,44 |
0,98 |
0,86 |
0,30 |
0,73 |
||
|
0,53 |
0,69 |
2,84 |
0,70 |
0,43 |
0,95 |
0,87 |
0,30 |
0,72 |
||
|
0,54 |
0,67 |
2,62 |
0,71 |
0,42 |
0,93 |
0,88 |
0,29 |
0,71 |
||
|
0,55 |
0,65 |
2,40 |
0,72 |
0,41 |
0,91 |
0,89 |
0,29 |
0,71 |
||
|
0,56 |
0,63 |
2,16 |
0,73 |
0,40 |
0,88 |
0,90 |
0,28 |
0,70 |
||
|
0,57 |
0,61 |
1,92 |
0,74 |
0,39 |
0,87 |
0,91 |
0,28 |
0,69 |
||
|
0,58 |
0,59 |
1,68 |
0,75 |
0,38 |
0,85 |
0,92 |
0,28 |
0,68 |
||
|
0,59 |
0,57 |
1,44 |
0,76 |
0,37 |
0,83 |
0,93 |
0,27 |
0,67 |
||
|
0,60 |
0,55 |
1,20 |
0,77 |
0,36 |
0,82 |
0,94 |
0,27 |
0,66 |
||
|
0,61 |
0,54 |
1,18 |
0,78 |
0,35 |
0,81 |
0,95 |
0,27 |
0,65 |
||
|
0,62 |
0,53 |
1,15 |
0,79 |
0,34 |
0,79 |
0,96 |
0,26 |
0,64 |
||
|
0,63 |
0,51 |
1,13 |
0,80 |
0,33 |
0,78 |
0,97 |
0,26 |
0,63 |
||
|
0,64 |
0,50 |
1,10 |
0,81 |
0,33 |
0,77 |
0,98 |
0,26 |
0,62 |
||
|
0,65 |
0,49 |
1,08 |
0,82 |
0,32 |
0,76 |
0,99 |
0,26 |
0,61 |
||
|
0,66 |
0,47 |
1,05 |
0,83 |
0,32 |
0,75 |
1,0 и > |
0,25 |
0,60 |
Источники:
Табл. 1 - «f (Jс)» - ЦНИИС, сообщение № 37 Н.Н. Чегодаев Расчет стока 1953 г.
Табл. 2 - «К1, К2» - Союздорнии, нормы стока, 1955 г.
Табл. 3 - «n» - табл. 9 Практические указания
Табл. 4 - «S» - инструкция по расчету стока ВСН 63-67 п. 11
Коэффициент рельефа бассейна «n»
|
РЕЛЬЕФ БАССЕЙНА |
|
|
1/6 |
ПЛОСКИЕ И РАВНИННЫЕ |
|
1/4 |
холмистые |
|
1/3 |
гористые и горные |
коэф «S»
Табл. 4
|
ТИП БАССЕЙНА |
|
|
1,8 |
ДВУХСКАТНЫЙ |
|
0,9 |
односкАтНый |
|
|
|||||||||||||||||
|
расчетный гидрограф |
QT |
WT |
НТ2) |
VТ3) |
|||||||||||||
|
К1 |
К2 |
Dt1 |
Dt2 |
Dt3 |
Dt4 |
Dt5 |
Dt6 |
Q1 |
Q2 |
Q3 |
Q4 |
Q5 |
W |
||||
|
- |
- |
мин |
« |
« |
« |
« |
мин |
м3/сек |
« |
« |
« |
м3/сек |
тыс. м3 |
тыс. м3 |
м |
м/сек |
|
|
78 |
79 |
56 |
57 |
58 |
59 |
60 |
61 |
51 |
52 |
53 |
54 |
55 |
62 |
63 |
64 |
41-43 |
48-50 |
условные обоЗнАчения
|
Наименование |
измеритель |
Условн. обозн. |
Источник и пункты ВСН 63-67 |
||
|
1 |
Площадь водосбора (с исключением площадей бессточн. пространс.) |
км |
F |
Материалы изысканий |
п. 9 |
|
2 |
Длина водосбора по главному логу |
км |
L |
п. 10 |
|
|
3 |
Сумма длин боковых логов |
км |
Σl |
п. 11 |
|
|
4 |
Средний уклон лога |
‰ |
Jz |
п. 12 |
|
|
5 |
Средний уклон склонов |
‰ |
Jс |
п. 13 |
|
|
6 |
Функция уклона скл. |
- |
f (Jс) |
Бланк «Вспомогательные материалы» табл. 1 |
|
|
7 |
Коэф. гидравл. шер. лога |
- |
МЛ |
п. 15, табл. 1 |
|
|
8 |
То же, склонов |
- |
МС |
п. 16, табл. 2 |
|
|
9 |
Коэф. откосов берегов гл. русла |
|
a |
п. 14 |
|
|
10 |
Слой потерь на смачивание растительности |
мм |
Z |
п. 25, стр. 16 |
|
|
11 |
Продолжительность водоотд. |
мин |
tв |
||
|
12 |
Слой стока |
мм |
h |
H = а1 × tв |
|
|
13 |
Интенсивность водоотдачи |
мм/мин |
а1 |
||
|
14 |
Коэф. склонов бассейна |
- |
S2) |
п. 11 |
|
|
15 |
Коэф. неравномерности распределения осадков |
- |
g |
п. 22, табл. 8 |
|
|
16 |
Коэф. заболоченности и озерности |
- |
δδо |
п. 20, табл. 7 |
|
|
17 |
Коэф. распластыв. паводка |
- |
η |
Табл. 5 пр. указаний |
|
|
18 |
Коэф. рельефа бассейна |
- |
n |
Бланк 2 «Вспомогательные материалы» Табл. 3 |
|
|
19 |
Коэф. гидрографа склонов |
- |
К1 |
То же, табл. 2 |
|
|
20 |
То же |
- |
К2 |
То же, табл. 2 |
|
|
21 |
Интервалы времени |
мин. |
Dt1, 2...,6 |
Результаты расчета |
|
|
22 |
Расход воды, прошедшей через замык. створ. за интервал |
м3/сек |
Q1, 2...,5 |
-«- |
|
|
23 |
Полный объем стока по гидр. |
тыс./м3 |
W |
-«- |
|
|
24 |
Расчетный расход заданной повторяемости, QT = Qmax g δδо η |
м3/сек |
QT |
-«- |
|
|
25 |
Расчетн. объем заданной повторяемости WT = W g η |
тыс./м3 |
WT |
-«- |
|
|
26 |
Глубина воды в замыкающем створе HТ = Hmax g δ'δо η |
м |
НT |
-«- |
|
|
27 |
Скорость потока в замыкающ. створе VT = Vmax |
м/сек |
VT |
-«- |
|
1. По окончании расчета по I части программы на сумматоре значение tz/tc; если значение tz/tc меньше «1» ввести в ячейку «78» значение «К1» и в ячейку «79» - «К2» из табл. 2 вспомогательных материалов, если tz/tc > 1, то К2 не вводится.
2. HТ = Hmax g δ'δо η; Hmax - в одной из ячеек 41 - 45, соответств. Qmax гидрографа. HТ вычисляется вручную и вписывается в бланк табл. 3.
3. VT = Vmax; Vmax - в одной из ячеек 46 - 50, соответствующее Qmax гидрографа.
ВЕДОМОСТЬ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ И ОБЪЕМОВ ЛИВНЕВОГО СТОКА С МАЛЫХ БАССЕЙНОВ (F до 50 км2) НА ЭЦВМ БЭСМ-4 в
СООТВЕТСТВИИ С ИНСТРУКЦИЕЙ ВСН 63-67
(Расчетные данные выписываются из полевой ведомости исходных данных)
Ливневой район 1Б
|
№№ сооружения |
Проектн. км |
Пикет плюс |
Категория почв |
F км2 |
L км |
Σl км |
iА ‰ |
iС ‰ |
МЛ |
МС |
Z мм |
n |
a |
Бассейн |
|
|
Двускатный S = 1,8 |
Односкатный S = 0,9 |
||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
|
1 |
2 |
4 + 15 |
III |
10,7 |
8,3 |
6,3 |
242 |
150 |
20 |
20 |
3 |
0,17 |
32 |
0,9 |
|
|
2 |
2 |
7 + 67 |
IV |
7,5 |
5,0 |
3,0 |
45 |
35 |
15 |
20 |
12 |
0,25 |
90 |
1,8 |
|
Вероятность превышения 2 %
|
g |
δ'δо |
Интенсивность водоотдачи а1, мм/мин |
Q м3/сек |
W тыс. м3 |
||||||||
|
tв, мм |
||||||||||||
|
5 |
10 |
20 |
30 |
45 |
60 |
120 |
180 |
|||||
|
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
|
1 |
0,99 |
1 |
0 |
0 |
1,17 |
0,86 |
0,60 |
0,44 |
0,17 |
0 |
|
|
|
1 |
1 |
1 |
0 |
0 |
1,01 |
0,73 |
0,49 |
0,37 |
0 |
0 |
|
|
ПОЛЕВАЯ ВЕДОМОСТЬ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА ЛИВНЕВОГО СТОКА С МАЛЫХ БАССЕЙНОВ (F до 50 км2) НА ЭЦВМ по ВСН 63-67.
ливневой рАйон 1Б
вероятность превышения 2 %
|
Местоположение |
F, км2 |
L, км |
Рельеф бассейна |
Характеристика растительности склонов бассейна |
Z, залесенность |
д, наибольший линейный размер бассейна, км |
Уклон главного лога |
|
JC Уклон склонов, ‰ |
|
|||
|
JЛ, ‰ |
JЛ × К1, при JЛ > 200, ‰ |
||||||||||||
|
км |
Пк + |
|
|||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
1 |
2 |
4 + 45 |
10,7 |
8,3 |
равнинный |
Обычный лиственный лес |
3 |
5,5 |
250 |
242 |
0,97 |
150 |
|
|
2 |
о и |
7 + 67 |
7,5 |
5,0 |
Холмистый |
Густой хвойный лес |
12 |
4,0 |
45 |
- |
- |
35 |
|
|
0,75 × В |
Σl, км l ³ 0,75 × В |
a коэффициент заложения берегов. лога |
шероховатость |
Наименование грунтов склонов бассейна |
Содержание песка, % |
Категория впитывания (предварительно) |
Толщина растительного слоя, см |
Засоленность, % |
Трещиноватость, % |
Высота мохоторфяного слоя над уровнем воды |
Б Заболоченность, % |
|
||
|
Двухск.
|
||||||||||||||
|
При Jc < 75 ‰ |
При Jc ³ 75 ‰ боковой лог учитывают когда Jc < 1,5 JЛ |
mЛ лога табл. 1 |
mС склона табл. 2 |
|
||||||||||
|
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
|
|
0,97 |
- |
6,0 |
32 |
20 |
20 |
Глина |
10 |
II |
15 |
- |
- |
- |
- |
|
|
0,56 |
3 |
- |
90 |
15 |
20 |
суглинок |
27 |
III |
40 |
- |
- |
10 |
7 |
|
|
Расположение болот и озер вверху внизу |
О3 при F £ 10 км2 % |
О3 + Б при F > 10 км2 % |
Бассейн |
b |
g |
δ'δо |
n |
||
|
двускатн. S = 1,8 |
односкатн. S = 0,9 |
||||||||
|
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
34 |
35 |
36 |
|
|
III |
- |
- |
- |
0,9 |
1 |
0,99 |
1 |
0,167 |
|
|
IV |
вверху |
- |
- |
1,8 |
1 |
1 |
1 |
0,25 |
|
|
Интенсивность водоотдачи Q1 мм/мин при Z = 3 (Z = 3 мм учтено инструкцией) |
примечание |
|||||||
|
tв, мин. |
||||||||
|
5 |
10 |
20 |
30 |
45 |
60 |
120 |
180 |
|
|
37 |
38 |
39 |
40 |
41 |
42 |
43 |
44 |
45 |
|
0 |
0 |
1,17 |
0,86 |
0,60 |
0,44 |
0,17 |
0 |
|
|
0 |
0 |
1,0 |
0,73 |
0,49 |
0,37 |
0 |
0 |
|
Примечание: в графах №№ 36, 37 даны ссылки на практические указания Союздорпроекта изд. 1969 г.
Значение величины < в зависимости от ...
|
МЛ |
||||
|
25 |
20 |
15 |
10 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
1,0 |
7,82 |
8,70 |
10,78 |
14,60 |
|
1,5 |
7,50 |
8,68 |
11,0 |
14,82 |
|
2,0 |
7,80 |
9,12 |
11,53 |
15,50 |
|
2,5 |
8,10 |
9,42 |
11,76 |
16,02 |
|
3,0 |
8,28 |
9,83 |
12,20 |
16,56 |
|
3,5 |
8,58 |
10,20 |
12,60 |
17,0 |
|
4,0 |
8,82 |
10,36 |
12,89 |
17,50 |
|
4,5 |
9,06 |
10,70 |
13,32 |
18,00 |
|
5 |
9,30 |
11,0 |
13,62 |
18,64 |
|
6 |
9,72 |
11,46 |
14,10 |
19,40 |
|
7 |
10,02 |
11,86 |
14,76 |
20,04 |
|
8 |
10,36 |
12,24 |
15,20 |
20,64 |
|
9 |
10,68 |
12,60 |
15,66 |
21,24 |
|
10 |
10,98 |
12,96 |
16,14 |
21,84 |
|
12 |
11,46 |
13,56 |
16,86 |
23,00 |
|
14 |
12,00 |
14,10 |
17,40 |
23,88 |
|
16 |
12,36 |
14,60 |
18,06 |
24,50 |
|
18 |
12,78 |
15,00 |
18,60 |
25,08 |
|
20 |
13,08 |
15,50 |
19,20 |
25,92 |
|
22 |
13,38 |
15,72 |
19,55 |
26,40 |
|
24 |
13,68 |
16,08 |
20,0 |
27,00 |
|
26 |
14,00 |
16,50 |
20,52 |
27,60 |
|
28 |
14,16 |
16,74 |
20,82 |
28,20 |
|
30 |
14,46 |
17,10 |
21,20 |
28,70 |
|
32 |
14,76 |
17,34 |
21,60 |
29,04 |
|
34 |
15,0 |
17,52 |
21,96 |
29,40 |
|
36 |
15,06 |
17,82 |
22,26 |
29,90 |
|
38 |
15,42 |
18,00 |
22,62 |
30,50 |
|
40 |
15,60 |
18,36 |
22,92 |
30,72 |
|
42 |
15,67 |
18,60 |
23,10 |
31,20 |
|
44 |
15,90 |
18,80 |
23,40 |
31,50 |
|
46 |
16,08 |
18,96 |
23,64 |
31,80 |
|
48 |
16,20 |
19,20 |
23,90 |
32,04 |
|
50 |
16,45 |
19,40 |
24,06 |
32,64 |
|
55 |
16,80 |
19,80 |
24,72 |
33,24 |
|
60 |
17,22 |
20,80 |
25,26 |
34,02 |
|
65 |
17,52 |
20,80 |
25,80 |
34,80 |
|
70 |
17,82 |
21,0 |
26,84 |
35,40 |
|
75 |
18,12 |
21,50 |
26,70 |
35,88 |
|
80 |
18,53 |
21,90 |
27,12 |
36,50 |
|
85 |
18,72 |
22,20 |
27,60 |
37,20 |
|
90 |
19,14 |
22,40 |
28,00 |
37,62 |
|
95 |
19,20 |
22,80 |
28,26 |
38,80 |
|
100 |
19,50 |
23,10 |
28,56 |
38,82 |
|
110 |
19,92 |
23,60 |
29,22 |
39,60 |
|
120 |
20,40 |
24,00 |
30,00 |
40,50 |
|
130 |
20,90 |
24,72 |
30,60 |
41,40 |
|
140 |
21,24 |
25,08 |
31,20 |
42,06 |
|
150 |
21,60 |
25,50 |
31,74 |
42,78 |
|
160 |
22,00 |
25,80 |
32,04 |
48,50 |
|
170 |
22,32 |
26,22 |
32,52 |
44,10 |
|
180 |
22,70 |
26,60 |
33,00 |
45,00 |
|
190 |
22,86 |
26,00 |
33,60 |
45,60 |
|
200 |
23,22 |
27,36 |
38,84 |
46,09 |
Значение коэффициента 
рекомендуется
определять по данным таблицы 5 в зависимости от величины a и МЛ (коэффициента шероховатости русла
главного лога).
В районах с муссонными осадками (13г, 13д, 13е, 14а, 14б, 14в, 14г, 14д, 15а, 15б, 15в, 15г, 15д) понижающий коэффициент δ'a, учитывающий и заболоченность местности, в расчеты не вводится.
Для южной части территории СССР, в пределах полосы, ограниченной на карте (рис. 1) пунктиром, интенсивность водоотдачи определяется по формуле а = а1 × b, где а1 и b имеют обозначения принятые в ВСН 63-67.
В графах таблиц 1 и 4 приведены ссылки на номера таблиц и параграфов ВСН 63-67 и настоящих практических указаний.
Величины слоев стока (h) и интенсивности водоотдачи (а1) при площадях водосборов до 0,5 кв. км в таблицах 2 и 3а должны быть выписаны, начиная с 5 и до 60 минут; при площадях бассейнов от 0,5 до 1,0 кв. км начиная с 10 до 120 минут; при площадях бассейнов более 1,0 кв. км начиная 20 до 180 минут.
Указанные величины h и а1 должны выписываться для 6 интервалов времени (tв) согласно разграфке таблиц.
Уточнение времени водоотдачи tв для полностью или частично залесенного бассейна и построения зависимости а1 = f (t'в) производится с помощью таблицы 6.
|
а1 |
Z - 3 |
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
5 |
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
45 |
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
240 |
|
|
|
|
а1 - интенсивность водоотдачи, выписывается для данного района из приложения I ВСН 63-67.
Z - норма потерь на смачивание леса принимается в зависимости от характеристики растительности по ВСН 63-67. по значениям а1 и t'в на графике (рис. 7) ВСН 63-67 строится уточненная зависимость а1 = f (t'в).
При частичной залесенности, охватывающей только русловую часть бассейна, (рис 2а) или большую часть склона бассейна (рис. 2б). Величина потерь на смачивание растительности (Z) и категории грунта должны быть определены по склонам водосборного бассейна.
В немуссоных районах СССР категория грунта по впитываемости на залесенных участках бассейна может быть увеличена на одну категорию, ввиду того, что почва в лесу обычно суше и более разрыхлена, чем в поле.
К учету частичной залесенности бассейна
Рис. 2б
При частичной залесенности водосборов (рис. 2д) производятся одновременно расчеты при полном отсутствии леса и при сплошной залесенности. Расчетный расход и объем стока определяются как одновременные из вычисленных величин Q и W:
м3/сек
тыс. м3
где QЛ и WЛ - расход и объем стока при полной залесенности всего бассейна
QО и WО - то же при полном отсутствии леса
КЛ и КО - коэффициенты, учитывающие соответственно отношение площадей бассейна занятых лесом и без леса на всей площади водосбора (F):
При частичной залесенности бассейна, когда вся верхняя или нижняя часть его по главному логу и прилегающим склонам занята лесом (рис. 2в, г) расчеты должны производиться по специальному методу, учитывающему различия во времени добегания.
Для упрощения этих расчетов принимается величина Z как средневзвешенная для всей площади бассейна (для площадей, занятых лесом и без леса).
Значения f (JC) для расчета приведены в таблице 7.
|
f (JC) |
JC, % |
f (JC) |
|
|
2 |
1,59 |
70 |
3,47 |
|
3 |
1,66 |
80 |
3,59 |
|
4 |
1,70 |
90 |
3,80 |
|
5 |
1,74 |
100 |
3,98 |
|
6 |
1,78 |
200 |
5,62 |
|
7 |
1,80 |
300 |
6,96 |
|
8 |
1,82 |
400 |
7,80 |
|
9 |
1,85 |
500 |
8,40 |
|
10 |
1,86 |
600 |
9,00 |
|
20 |
2,14 |
700 |
9,20 |
|
30 |
2,40 |
800 |
9,50 |
|
40 |
2,75 |
900 |
9,80 |
|
50 |
3,02 |
1000 и более |
10,00 |
|
60 |
3,17 |
|
|
Показатель степени n принимается для расчетов на ЭВМ согласно таблице 8:
|
n |
|
|
Равнинная |
0,17 |
|
Холмистая |
0,25 |
|
горная |
0,33 |
В тех случаях, когда точки В располагаются на графике (рис. 6 ВСН 63-67) выше крайней огибающей кривой со значением φ = 1,0 к расчету следует принимать φ = 1,0. Подобные случаи возможны на малых водосборах с удлиненной формой бассейна.
Если кривая а1 = f (t'в) не доходит до крайней огибающей с φ = 1,0 необходимо графически продлить кривую а1 = f (t'в) до кривой с φ =1,0 и место пересечения обозначить точкой С. Дальнейший расчет производится обычным порядком.
В случаях, когда кривая а1 = f (t'в) пересекает кривую, идущую на графике (рис. 3) слева вниз направо, оценку самого близкого к ним расположения следует производить по перпендикуляру к выпуклой части кривой а1 = f (t'в).
Расчет расходов и объемов стока для гидрографа с наибольшим объемом стока производится только в следующих случаях:
а/ при проектировании водоемов (взамен водопропускных сооружений);
б/ при определении отверстий водопропускных сооружений с устройством пруда при высоких насыпях в районах с муссонными осадками.
4. Расчеты по формуле Союздорнии
Расчеты максимальных дождевых расходов по упрощенной формуле Союздорнии 1963 года следует выполнять согласно брошюре «Расчет ливневого стока с малых водосборов» (изд. Транспорт М. 1965 г.), но с учетом изменений, вызванных новым ливневым районированием территории СССР, приведенным в Инструкции ВСН 63-67.
Ниже приведены указания, по учету изменений ливневого районирования в указанной брошюре Союздорнии согласованные с Союздорнии письмом за № 2479/24-17-от 11 июля 1968 года:
1/ Взамен карты ливневых районов (рис. 1) рекомендуется пользоваться картой ливневых подрайонов, составленной ЦНИИС для ВСН 63-67 и уточненной Союздорнии в 1968 году для применения при расчетах по упрощенной формуле 1963 г. Указанная карта приведена ниже на рис 4.
2/ Для определения слоев водоотдачи h30 необходимо пользоваться таблицей 13 Практических указаний, составленной МАДИ и Союздорнии по данным приложения I ВСН 63-67.
В связи с тем, что в приведенных в ВСН 63-67 слоях водоотдачи учтен слой потерь на смачивание растительности Z = 3 мм расчетные формулы Союздорнии должны применяться в следующем виде:
Q = ψ (h - Z')m × Fn × K × δ'δо, м3/сек.
W = (h - Z') F × g, тыс. м3
где ψ - морфологический коэффициент, зависящий от уклона главного лога, определенный по таблице 9.
h - слой стока (водоотдачи) при h = 30 мин/ и Z = 3 мм, определенный по табл. 13 для рассматриваемого ливневого района, мм.
Z' = (Z - 3) - слой потерь на смачивание растительности; Z - слой потерь на смачивание леса, определяемый по данным ВСН 63-67 (§ 3 п. 25); 3 мм - слой потерь на смачивание растительности, принятый при составлении таблиц водоотдачи.
F - площадь водосбора, км2
К - коэффициент, учитывающий шероховатость лога и склонов, (табл. 12). Характеристики шероховатости назначают согласно табл. 1 и 2 ВСН 63-67.
δ'δо - коэффициент уменьшения расхода при наличии на водосборе озер и болот (табл. 7 ВСН 63-67)
g - коэффициент, учитывающий неравномерность выпадения осадков, принимаемый в зависимости от наибольшей длины или ширины водосбора по табл. 8 ВСН 63-67.
Определение величин (h - Z')m и Fn производится с помощью таблиц 10 и 11.
Категория почв по интенсивности впитывания принимается по данным ВСН 63-67 (табл. 3, 4, 5).
Для удобства расчетов по формуле Союздорнии составлена ведомость определения максимальных расходов (табл. 14).
ВЕДОМОСТЬ
РАСЧЁТА МАКСИМАЛЬНЫХ ДОЖДЕВЫХ РАСХОДОВ С МАЛЫХ БАССЕЙНОВ ПО ФОРМУЛЕ Союздорнии
1963 г.
Q = ψ (h - Z')m × Fn × K × δ'δо (применительно к ВСН 63-67)
Ливневой район
Вероятность превышения
|
местоположение |
F км2 |
Д км |
Z мм |
iЛ ‰ |
МЛ |
МС |
Наименование грунтов склонов бассейна |
Содержание песка, % |
Категория впитывания (предварительно) |
Толщина растительного слоя, см |
Залесенность, % |
Трещиноватость, % |
Высота мохоторфяного слоя, см |
Б Заболоченность, % |
Категория впитывания |
||
|
Проектный км |
Пк+ |
||||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
1 |
1 |
3 + 25 |
0,10 |
0,7 |
12 |
66 |
20 |
10 |
Глина |
10 |
II |
1 |
- |
- |
- |
- |
III |
|
2 |
1 |
5 + 40 |
1,0 |
1,15 |
6 |
14 |
25 |
20 |
суглинок |
27 |
III |
40 |
- |
- |
- |
- |
IV |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вверху внизу |
О3 при F £ 10 км2 % |
О3 + Б при F > 10 км2 % |
h табл. 13 практ. указ. мм |
Z' = Z - 3 мм |
ψ табл. 9 |
К табл. 12 |
g табл. 7 |
δ'δо табл. 8 |
(h - Z')m табл. 10 |
Fn табл. 11 |
Q = ψ (h - Z')m × Fn × K × δ'δо м3/сек |
Но не более Q = 0,56 (h - Z') F м3/сек |
W = (h - Z') F × g тыс. м3 |
Примечание |
|
практ. указ. ВСН 63-67 |
||||||||||||||
|
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
|
- |
- |
- |
26 |
9 |
0,047 |
1,0 |
1 |
1 |
96 |
0,2 |
0,92 |
0,95 |
1,7 |
|
|
- |
- |
- |
22 |
3 |
0,032 |
1,4 |
1 |
1 |
118 |
1,0 |
5,3 |
10,6 |
19,0 |
|
Примечание: в графах № 22, №№ 24, 25, 28, 29 даны ссылки на Практические указания Союздорпроекта изд. 1969
Значение морфологического коэффициента ψ:
|
По уклону главного лога |
|||
|
Рельеф водосбора |
ψ |
iЛ, ‰ |
ψ |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
Плоский |
0,015 |
1 |
0,005 |
|
|
|
2 |
0,010 |
|
|
|
3 |
0,016 |
|
|
|
4 |
0,021 |
|
|
|
5 |
0,024 |
|
|
|
6 |
0,026 |
|
|
|
7 |
0,027 |
|
Равнинный |
0,025 |
8 |
0,028 |
|
|
|
9 |
0,029 |
|
|
|
10 |
0,030 |
|
|
|
11 |
0,030 |
|
|
|
12 |
0,031 |
|
Холмистый |
0,033 |
13 |
0,031 |
|
|
|
14 |
0,032 |
|
|
|
15 |
0,032 |
|
|
|
16 |
0,033 |
|
|
|
17 |
0,033 |
|
|
|
18 |
0,034 |
|
|
|
19 |
0,034 |
|
|
|
20 |
0,035 |
|
Гористый |
0,040 |
22 |
0,036 |
|
|
|
24 |
0,037 |
|
|
|
26 |
0,037 |
|
|
|
28 |
0,038 |
|
|
|
30 |
0,038 |
|
|
|
35 |
0,040 |
|
|
|
40 |
0,041 |
|
|
|
45 |
0,042 |
|
|
|
50 |
0,043 |
|
Горный |
0,050 |
60 |
0,045 |
|
|
|
70 |
0,047 |
|
|
|
80 |
0,049 |
|
|
|
90 |
0,051 |
|
|
|
100 |
0,053 |
|
|
|
110 |
0,055 |
|
|
|
120 |
0,056 |
|
|
|
130 |
0,057 |
|
|
|
150 |
0,060 |
|
h - Z' |
(h - Z')m |
h - Z' |
(h - Z')m |
h - Z' |
(h - Z')m |
|
4 |
12 |
36 |
400 |
68 |
1010 |
|
5 |
17 |
37 |
420 |
69 |
1030 |
|
6 |
21 |
38 |
440 |
70 |
1050 |
|
7 |
25 |
39 |
460 |
71 |
1070 |
|
8 |
31 |
40 |
480 |
72 |
1090 |
|
9 |
36 |
41 |
500 |
73 |
1110 |
|
10 |
42 |
42 |
520 |
74 |
1130 |
|
11 |
47 |
43 |
530 |
75 |
1150 |
|
12 |
56 |
44 |
540 |
76 |
1170 |
|
13 |
61 |
45 |
560 |
77 |
1190 |
|
14 |
68 |
46 |
580 |
78 |
1210 |
|
15 |
75 |
47 |
600 |
79 |
1230 |
|
16 |
85 |
48 |
620 |
80 |
1250 |
|
17 |
98 |
49 |
640 |
81 |
1270 |
|
18 |
106 |
50 |
660 |
82 |
1290 |
|
19 |
118 |
51 |
670 |
83 |
1310 |
|
20 |
132 |
52 |
650 |
84 |
1330 |
|
21 |
144 |
53 |
710 |
85 |
1350 |
|
22 |
160 |
54 |
730 |
86 |
1370 |
|
23 |
174 |
55 |
750 |
87 |
1390 |
|
24 |
190 |
56 |
770 |
88 |
1410 |
|
25 |
204 |
57 |
790 |
89 |
1430 |
|
26 |
222 |
58 |
810 |
90 |
1450 |
|
27 |
240 |
59 |
830 |
92 |
1490 |
|
28 |
252 |
60 |
850 |
94 |
1530 |
|
29 |
270 |
61 |
870 |
96 |
1570 |
|
30 |
290 |
62 |
890 |
98 |
1610 |
|
31 |
305 |
63 |
910 |
100 |
1650 |
|
32 |
320 |
64 |
930 |
102 |
1690 |
|
33 |
340 |
65 |
950 |
104 |
1730 |
|
34 |
360 |
66 |
970 |
106 |
1770 |
|
35 |
385 |
67 |
990 |
108 |
1810 |
|
(h - Z')m |
h - Z' |
(h - Z')m |
|
|
110 |
1850 |
154 |
2610 |
|
112 |
1890 |
156 |
2640 |
|
114 |
1930 |
158 |
2670 |
|
116 |
1970 |
160 |
2700 |
|
118 |
2010 |
162 |
2730 |
|
120 |
2050 |
164 |
2760 |
|
122 |
2090 |
166 |
2790 |
|
124 |
2130 |
168 |
2820 |
|
126 |
2170 |
170 |
2850 |
|
128 |
2210 |
172 |
2880 |
|
130 |
2250 |
174 |
2910 |
|
132 |
2280 |
176 |
2940 |
|
134 |
2310 |
178 |
2970 |
|
136 |
2340 |
180 |
3000 |
|
138 |
2370 |
184 |
3060 |
|
140 |
2400 |
188 |
3120 |
|
142 |
2430 |
192 |
3180 |
|
144 |
2460 |
196 |
3240 |
|
146 |
2490 |
200 |
3300 |
|
148 |
2520 |
210 |
3450 |
|
150 |
2550 |
220 |
3600 |
|
152 |
2580 |
250 |
4050 |
Примечание: Интерполяция производится по линейному закону и в целых числах.
Значения Fn:
|
Fn |
F |
Fn |
F |
Fn |
|
|
0,1 |
0,2 |
4,4 |
3,8 |
25 |
13 |
|
0,2 |
0,3 |
4,6 |
4,0 |
30 |
15 |
|
0,3 |
0,4 |
4,8 |
4,1 |
35 |
16 |
|
0,5 |
0,6 |
5,0 |
4,2 |
40 |
17 |
|
0,7 |
0,8 |
5,5 |
4,5 |
45 |
18 |
|
1,0 |
1,0 |
6,0 |
4,8 |
50 |
19 |
|
1,2 |
1,2 |
6,5 |
5,2 |
55 |
20 |
|
1,4 |
1,4 |
7,0 |
5,5 |
60 |
21 |
|
1,6 |
1,6 |
7,5 |
5,8 |
65 |
22 |
|
1,8 |
1,8 |
8,0 |
6,1 |
70 |
23 |
|
2,0 |
2,0 |
8,5 |
6,5 |
80 |
25 |
|
2,2 |
2,2 |
9,0 |
6,8 |
50 |
27 |
|
2,4 |
2,3 |
5,5 |
7,0 |
100 |
28 |
|
2,6 |
2,5 |
10 |
7,3 |
120 |
31 |
|
2,8 |
2,6 |
11 |
7,9 |
140 |
34 |
|
3,0 |
2,8 |
12 |
8,4 |
160 |
37 |
|
3,2 |
3,0 |
13 |
8,8 |
180 |
39 |
|
3,4 |
3,1 |
14 |
5,3 |
200 |
42 |
|
3,6 |
3,3 |
15 |
9,7 |
250 |
43 |
|
3,8 |
3,4 |
16 |
10 |
300 |
53 |
|
4,0 |
3,6 |
18 |
11 |
400 |
62 |
|
4,2 |
3,7 |
20 |
12 |
500 |
71 |
Значение коэффициента К:
|
mЛ |
||||||
|
50 |
25 |
20 |
15 |
10 |
5 |
|
|
100 |
3,8 |
2,8 |
2,5 |
2,2 |
1,7 |
1,2 |
|
50 |
2,9 |
2,2 |
1,9 |
1,7 |
1,5 |
1,1 |
|
30 |
2,2 |
1,7 |
1,6 |
1,4 |
1,2 |
1,0 |
|
20 |
1,8 |
1,4 |
1,4 |
1,2 |
1,0 |
0,9 |
|
15 |
1,5 |
1,2 |
1,2 |
1,1 |
0,9 |
0,9 |
|
10 |
1,2 |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
|
7 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,75 |
0,70 |
0,6 |
|
5 |
0,6 |
0,73 |
0,7 |
0,65 |
0,6 |
0,55 |
Слои стока h за время водоотдачи tв = 80 мин, подсчитанные Союздорнии и МАДИ по данным ВСН 63-67.
|
Вероятность превышения паводка, % |
Слой стока h при слое задержанного стока Z = 3 и категориях почвы, мм |
|||||
|
I |
II |
III |
IV |
V |
||
|
1а |
10 |
15 |
10 |
6 |
8 |
0 |
|
|
4 |
21 |
17 |
14 |
9 |
0 |
|
|
3 |
22 |
19 |
16 |
11 |
0 |
|
|
2 |
25 |
22 |
19 |
14 |
0 |
|
|
1 |
30 |
26 |
23 |
18 |
0 |
|
|
03 |
36 |
33 |
30 |
26 |
8 |
|
|
0,1 |
41 |
39 |
36 |
30 |
16 |
|
1б |
10 |
22 |
19 |
16 |
9 |
0 |
|
|
4 |
28 |
25 |
22 |
18 |
0 |
|
|
3 |
29 |
26 |
23 |
19 |
0 |
|
|
2 |
33 |
29 |
26 |
22 |
0 |
|
|
1 |
38 |
34 |
31 |
27 |
10 |
|
|
0,3 |
45 |
41 |
36 |
34 |
18 |
|
|
0,1 |
50 |
46 |
44 |
39 |
26 |
|
1в |
10 |
24 |
21 |
15 |
10 |
0 |
|
|
4 |
33 |
30 |
26 |
24 |
0 |
|
|
3 |
36 |
32 |
29 |
29 |
5 |
|
|
2 |
39 |
35 |
32 |
19 |
11 |
|
|
1 |
45 |
41 |
38 |
34 |
11 |
|
|
0,3 |
56 |
52 |
49 |
42 |
26 |
|
|
0,1 |
60 |
56 |
58 |
45 |
35 |
|
2а |
10 |
15 |
16 |
13 |
10 |
0 |
|
|
4 |
26 |
22 |
19 |
14 |
0 |
|
|
3 |
27 |
23 |
20 |
15 |
0 |
|
|
2 |
30 |
26 |
23 |
18 |
0 |
|
|
1 |
35 |
31 |
28 |
24 |
0 |
|
|
0,3 |
42 |
38 |
35 |
31 |
13 |
|
|
0,1 |
47 |
44 |
40 |
36 |
26 |
|
2б |
10 |
24 |
20 |
16 |
11 |
0 |
|
|
4 |
32 |
28 |
26 |
21 |
0 |
|
|
3 |
34 |
30 |
27 |
23 |
0 |
|
|
2 |
37 |
33 |
30 |
26 |
0 |
|
|
1 |
42 |
38 |
35 |
31 |
0 |
|
|
0,3 |
49 |
45 |
42 |
38 |
21 |
|
|
0,1 |
56 |
52 |
47 |
44 |
38 |
|
2в |
10 |
15 |
10 |
6 |
3 |
0 |
|
|
4 |
22 |
17 |
13 |
8 |
0 |
|
|
3 |
23 |
19 |
15 |
10 |
0 |
|
|
2 |
26 |
22 |
19 |
14 |
0 |
|
|
1 |
31 |
27 |
24 |
19 |
3 |
|
|
0,3 |
39 |
35 |
32 |
27 |
8 |
|
|
0,1 |
45 |
41 |
38 |
35 |
18 |
|
2г |
10 |
27 |
25 |
18 |
12 |
4 |
|
|
4 |
41 |
37 |
34 |
29 |
12 |
|
|
3 |
43 |
39 |
36 |
91 |
14 |
|
|
2 |
48 |
45 |
42 |
36 |
19 |
|
|
1 |
55 |
52 |
49 |
43 |
26 |
|
|
0,3 |
67 |
63 |
60 |
55 |
37 |
|
|
0,1 |
75 |
69 |
66 |
60 |
44 |
|
2д |
10 |
20 |
17 |
14 |
9 |
0 |
|
|
4 |
28 |
24 |
21 |
16 |
0 |
|
|
3 |
30 |
26 |
23 |
18 |
2 |
|
|
2 |
35 |
31 |
28 |
23 |
7 |
|
|
1 |
42 |
38 |
35 |
30 |
10 |
|
|
0,3 |
52 |
49 |
46 |
41 |
25 |
|
|
0,1 |
56 |
58 |
50 |
45 |
38 |
|
3 |
10 |
26 |
21 |
16 |
10 |
0 |
|
|
4 |
35 |
30 |
27 |
22 |
0 |
|
|
3 |
38 |
34 |
30 |
25 |
0 |
|
|
2 |
41 |
37 |
34 |
29 |
11 |
|
|
1 |
46 |
42 |
39 |
34 |
16 |
|
|
0,3 |
53 |
49 |
47 |
41 |
24 |
|
|
0,1 |
57 |
53 |
50 |
45 |
28 |
|
4 |
10 |
19 |
17 |
15 |
10 |
0 |
|
|
4 |
29 |
28 |
23 |
21 |
0 |
|
|
3 |
33 |
30 |
27 |
28 |
0 |
|
|
2 |
39 |
35 |
33 |
28 |
10 |
|
|
1 |
46 |
42 |
40 |
36 |
20 |
|
|
0,3 |
58 |
55 |
52 |
48 |
31 |
|
|
0,1 |
63 |
60 |
37 |
58 |
39 |
|
5а |
10 |
23 |
21 |
19 |
16 |
0 |
|
|
4 |
30 |
28 |
26 |
21 |
0 |
|
|
3 |
33 |
30 |
27 |
22 |
0 |
|
|
2 |
35 |
32 |
29 |
24 |
0 |
|
|
1 |
41 |
38 |
35 |
30 |
10 |
|
|
0,3 |
50 |
46 |
43 |
36 |
21 |
|
|
0,1 |
56 |
51 |
47 |
44 |
27 |
|
5б |
10 |
18 |
15 |
12 |
7 |
0 |
|
|
4 |
24 |
21 |
18 |
12 |
0 |
|
|
3 |
26 |
23 |
19 |
18 |
0 |
|
|
2 |
29 |
26 |
23 |
17 |
0 |
|
|
1 |
34 |
31 |
28 |
28 |
5 |
|
|
0,3 |
41 |
37 |
34 |
30 |
11 |
|
|
0,1 |
44 |
40 |
36 |
32 |
18 |
|
6а |
10 |
10 |
6 |
3 |
1 |
0 |
|
|
4 |
15 |
10 |
7 |
4 |
0 |
|
|
3 |
16 |
12 |
9 |
6 |
0 |
|
|
2 |
19 |
15 |
12 |
9 |
0 |
|
|
1 |
24 |
20 |
17 |
14 |
0 |
|
|
0,3 |
32 |
28 |
25 |
21 |
0 |
|
|
0,1 |
38 |
35 |
31 |
28 |
0 |
|
6б |
10 |
7 |
6 |
3,9 |
1,5 |
0 |
|
|
4 |
15 |
12 |
9 |
4 |
0 |
|
|
3 |
17 |
18 |
10 |
5 |
0 |
|
|
2 |
20 |
17 |
18 |
9 |
0 |
|
|
1 |
26 |
28 |
20 |
15 |
0 |
|
|
0,3 |
33 |
29 |
27 |
22 |
0 |
|
|
0,1 |
38 |
33 |
30 |
27 |
0 |
|
6в |
10 |
19 |
16 |
13 |
10 |
0 |
|
|
4 |
24 |
21 |
17 |
13 |
0 |
|
|
3 |
26 |
22 |
19 |
14 |
0 |
|
|
2 |
28 |
25 |
21 |
16 |
0 |
|
|
1 |
33 |
29 |
26 |
21 |
0 |
|
|
0,3 |
39 |
35 |
32 |
27 |
10 |
|
|
0,1 |
44 |
40 |
37 |
38 |
16 |
|
6г |
10 |
12 |
7 |
5 |
5,5 |
0 |
|
|
4 |
20 |
16 |
11 |
8 |
0 |
|
|
3 |
22 |
18 |
15 |
10 |
0 |
|
|
2 |
25 |
21 |
18 |
18 |
0 |
|
|
1 |
30 |
27 |
24 |
19 |
1 |
|
|
0,3 |
40 |
36 |
33 |
28 |
10 |
|
|
0,1 |
48 |
40 |
37 |
31 |
16 |
|
6д |
10 |
17 |
15 |
12 |
7 |
0 |
|
|
2 |
28 |
24 |
21 |
16 |
0 |
|
|
3 |
31 |
26 |
28 |
18 |
0 |
|
|
2 |
35 |
31 |
28 |
28 |
0 |
|
|
1 |
42 |
38 |
35 |
30 |
11 |
|
|
0,3 |
58 |
49 |
47 |
42 |
25 |
|
|
0,1 |
64 |
57 |
54 |
50 |
35 |
|
6е |
10 |
19 |
14 |
9 |
4 |
0 |
|
|
4 |
25 |
21 |
18 |
13 |
0 |
|
|
3 |
27 |
23 |
20 |
15 |
0 |
|
|
2 |
30 |
26 |
28 |
18 |
0 |
|
|
1 |
37 |
33 |
31 |
26 |
0 |
|
|
0,3 |
49 |
45 |
42 |
37 |
15 |
|
|
0,1 |
56 |
53 |
50 |
47 |
25 |
|
7а |
10 |
38 |
33 |
27 |
22 |
10 |
|
|
4 |
45 |
41 |
38 |
38 |
17 |
|
|
3 |
47 |
43 |
40 |
35 |
19 |
|
|
2 |
50 |
46 |
45 |
40 |
23 |
|
|
1 |
57 |
53 |
51 |
46 |
28 |
|
|
0,3 |
65 |
62 |
59 |
54 |
36 |
|
|
0,1 |
74 |
70 |
66 |
61 |
44 |
|
7б |
10 |
20 |
16 |
12 |
7 |
0 |
|
|
4 |
27 |
21 |
20 |
16 |
0 |
|
|
3 |
28 |
24 |
21 |
17 |
1 |
|
|
2 |
31 |
27 |
24 |
20 |
4 |
|
|
1 |
35 |
31 |
28 |
24 |
9 |
|
|
0,3 |
40 |
36 |
33 |
29 |
17 |
|
|
0,1 |
45 |
40 |
37 |
33 |
28 |
|
8а |
10 |
19 |
12 |
8 |
4 |
0 |
|
|
4 |
24 |
20 |
17 |
12 |
0 |
|
|
3 |
25 |
21 |
18 |
13 |
0 |
|
|
2 |
28 |
24 |
21 |
17 |
0 |
|
|
1 |
32 |
28 |
25 |
21 |
0 |
|
|
0,3 |
39 |
35 |
32 |
28 |
10 |
|
|
0,1 |
46 |
48 |
39 |
35 |
20 |
|
8б |
10 |
40 |
34 |
29 |
22 |
10 |
|
|
4 |
50 |
47 |
43 |
40 |
22 |
|
|
3 |
52 |
48 |
45 |
42 |
24 |
|
|
2 |
57 |
53 |
51 |
47 |
30 |
|
|
1 |
64 |
60 |
58 |
54 |
37 |
|
|
0,3 |
74 |
70 |
67 |
68 |
47 |
|
|
0,1 |
60 |
76 |
78 |
69 |
52 |
|
8в |
10 |
17 |
14 |
10 |
6 |
0 |
|
|
4 |
25 |
21 |
18 |
12 |
0 |
|
|
3 |
27 |
23 |
20 |
14 |
0 |
|
|
2 |
32 |
28 |
25 |
19 |
0 |
|
|
1 |
38 |
35 |
32 |
27 |
9 |
|
|
0,3 |
48 |
44 |
41 |
37 |
19 |
|
|
0,1 |
56 |
53 |
48 |
44 |
30 |
|
8г |
10 |
20 |
17 |
15 |
8 |
0 |
|
|
4 |
26 |
22 |
20 |
14 |
0 |
|
|
3 |
28 |
23 |
21 |
16 |
1 |
|
|
2 |
31 |
27 |
25 |
20 |
5 |
|
|
1 |
36 |
32 |
30 |
25 |
10 |
|
|
0,3 |
44 |
40 |
38 |
34 |
17 |
|
|
0,1 |
52 |
48 |
45 |
40 |
25 |
|
8д |
10 |
8 |
5 |
3 |
1 |
0 |
|
|
4 |
14 |
10 |
7 |
3 |
0 |
|
|
3 |
16 |
12 |
9 |
5 |
0 |
|
|
2 |
21 |
18 |
15 |
10 |
0 |
|
|
1 |
29 |
26 |
22 |
18 |
0 |
|
|
0,3 |
41 |
38 |
35 |
30 |
12 |
|
|
0,1 |
56 |
58 |
48 |
45 |
30 |
|
8е |
10 |
12 |
9 |
7 |
1 |
0 |
|
|
4 |
20 |
16 |
13 |
7 |
0 |
|
|
3 |
21 |
18 |
15 |
9 |
0 |
|
|
2 |
27 |
23 |
20 |
15 |
0 |
|
|
1 |
34 |
30 |
27 |
22 |
4 |
|
|
0,3 |
45 |
41 |
38 |
34 |
16 |
|
|
0,1 |
57 |
52 |
47 |
43 |
29 |
|
8ж |
10 |
5 |
2 |
0 |
0 |
0 |
|
|
4 |
10 |
6 |
2 |
0 |
0 |
|
|
3 |
11 |
7 |
3 |
0 |
0 |
|
|
2 |
14 |
9 |
6 |
1 |
0 |
|
|
1 |
17 |
13 |
10 |
5 |
0 |
|
|
0,3 |
22 |
16 |
15 |
11 |
0 |
|
|
0,1 |
27 |
25 |
22 |
16 |
0 |
|
8з |
10 |
18 |
14 |
10 |
4 |
0 |
|
|
4 |
26 |
23 |
18 |
13 |
0 |
|
|
3 |
28 |
24 |
20 |
15 |
0 |
|
|
2 |
32 |
29 |
25 |
20 |
0 |
|
|
1 |
36 |
35 |
32 |
27 |
9 |
|
|
0,3 |
48 |
44 |
42 |
37 |
15 |
|
|
0,1 |
55 |
50 |
46 |
41 |
20 |
|
9а |
10 |
28 |
26 |
24 |
20 |
10 |
|
|
4 |
42 |
39 |
37 |
34 |
20 |
|
|
3 |
47 |
44 |
41 |
38 |
22 |
|
|
2 |
56 |
52 |
50 |
46 |
30 |
|
|
1 |
73 |
69 |
66 |
62 |
46 |
|
|
0,3 |
101 |
97 |
94 |
91 |
76 |
|
|
0,1 |
150 |
124 |
118 |
110 |
100 |
|
9б |
10 |
35 |
30 |
25 |
20 |
8 |
|
|
4 |
50 |
45 |
42 |
39 |
25 |
|
|
3 |
54 |
50 |
47 |
44 |
28 |
|
|
2 |
59 |
55 |
52 |
49 |
33 |
|
|
1 |
69 |
65 |
62 |
59 |
43 |
|
|
0,3 |
83 |
79 |
75 |
73 |
57 |
|
|
0,1 |
96 |
92 |
87 |
82 |
72 |
|
10а |
10 |
19 |
14 |
10 |
5 |
0 |
|
|
4 |
25 |
21 |
18 |
14 |
0 |
|
|
3 |
29 |
24 |
21 |
18 |
0 |
|
|
2 |
30 |
26 |
23 |
20 |
0 |
|
|
1 |
35 |
31 |
28 |
25 |
9 |
|
|
0,3 |
42 |
33 |
35 |
32 |
14 |
|
|
0,1 |
47 |
44 |
39 |
35 |
21 |
|
10б |
10 |
21 |
18 |
15 |
11 |
0 |
|
|
4 |
30 |
27 |
24 |
20 |
4 |
|
|
3 |
32 |
31 |
26 |
22 |
6 |
|
|
2 |
37 |
34 |
31 |
27 |
11 |
|
|
1 |
44 |
41 |
36 |
34 |
18 |
|
|
0,3 |
55 |
51 |
48 |
45 |
29 |
|
|
0,1 |
64 |
59 |
55 |
50 |
33 |
|
10в |
10 |
16 |
13 |
10 |
5 |
0 |
|
|
4 |
28 |
25 |
22 |
10 |
0 |
|
|
3 |
31 |
27 |
24 |
21 |
0 |
|
|
2 |
37 |
33 |
30 |
27 |
11 |
|
|
1 |
52 |
48 |
45 |
42 |
25 |
|
|
0,3 |
77 |
73 |
70 |
67 |
51 |
|
|
0,1 |
110 |
105 |
96 |
88 |
60 |
|
10г |
10 |
14 |
10 |
7 |
2 |
0 |
|
|
4 |
22 |
18 |
15 |
10 |
0 |
|
|
3 |
24 |
20 |
17 |
12 |
0 |
|
|
2 |
26 |
24 |
21 |
16 |
0 |
|
|
1 |
34 |
30 |
27 |
22 |
0 |
|
|
0,3 |
41 |
37 |
34 |
29 |
10 |
|
|
0,1 |
46 |
41 |
37 |
32 |
18 |
|
10д |
10 |
12 |
9 |
6 |
2 |
0 |
|
|
4 |
18 |
14 |
11 |
6 |
0 |
|
|
3 |
19 |
16 |
13 |
7 |
0 |
|
|
2 |
21 |
18 |
15 |
10 |
0 |
|
|
1 |
25 |
21 |
18 |
18 |
0 |
|
|
0,3 |
31 |
27 |
24 |
19 |
0 |
|
|
0,1 |
37 |
34 |
29 |
23 |
5 |
|
10е |
10 |
16 |
12 |
7 |
0 |
0 |
|
|
4 |
25 |
21 |
18 |
12 |
0 |
|
|
3 |
27 |
29 |
20 |
15 |
0 |
|
|
2 |
30 |
25 |
22 |
18 |
0 |
|
|
1 |
34 |
30 |
28 |
28 |
6 |
|
|
0,3 |
40 |
37 |
34 |
29 |
10 |
|
|
0,1 |
46 |
44 |
39 |
34 |
16 |
|
12а |
10 |
20 |
18 |
16 |
13 |
0 |
|
|
4 |
32 |
29 |
27 |
23 |
0 |
|
|
3 |
35 |
31 |
20 |
25 |
0 |
|
|
2 |
41 |
37 |
34 |
30 |
0 |
|
|
1 |
52 |
48 |
46 |
42 |
25 |
|
|
0,3 |
70 |
66 |
63 |
59 |
43 |
|
|
0,1 |
87 |
84 |
80 |
72 |
55 |
|
12б |
10 |
14 |
10 |
6 |
3 |
0 |
|
|
4 |
20 |
15 |
12 |
8 |
0 |
|
|
3 |
23 |
18 |
14 |
10 |
0 |
|
|
2 |
27 |
23 |
20 |
17 |
0 |
|
|
1 |
37 |
36 |
33 |
30 |
12 |
|
|
0,3 |
56 |
52 |
50 |
46 |
30 |
|
|
0,1 |
76 |
70 |
66 |
62 |
58 |
|
12в |
10 |
22 |
18 |
14 |
10 |
0 |
|
|
4 |
30 |
27 |
24 |
21 |
0 |
|
|
3 |
34 |
30 |
26 |
24 |
0 |
|
|
2 |
37 |
33 |
30 |
27 |
10 |
|
|
1 |
44 |
40 |
37 |
34 |
19 |
|
|
0,3 |
55 |
51 |
47 |
45 |
29 |
|
|
0,1 |
65 |
61 |
57 |
52 |
40 |
|
12г |
10 |
16 |
13 |
9 |
4 |
0 |
|
|
4 |
25 |
22 |
18 |
14 |
0 |
|
|
3 |
27 |
24 |
20 |
16 |
0 |
|
|
2 |
32 |
28 |
25 |
20 |
0 |
|
|
1 |
42 |
38 |
35 |
30 |
10 |
|
|
0,3 |
60 |
56 |
53 |
49 |
21 |
|
|
0,1 |
76 |
73 |
68 |
59 |
35 |
|
12д |
10 |
7 |
5 |
2 |
0 |
0 |
|
|
4 |
13 |
9 |
7 |
0 |
0 |
|
|
3 |
14 |
10 |
8 |
0 |
0 |
|
|
2 |
15 |
11 |
9 |
2 |
0 |
|
|
1 |
17 |
13 |
11 |
6 |
0 |
|
|
0,3 |
20 |
16 |
13 |
7 |
0 |
|
|
0,1 |
22 |
18 |
15 |
8 |
0 |
|
13а |
10 |
10 |
6 |
2 |
0 |
0 |
|
|
4 |
13 |
9 |
7 |
0 |
0 |
|
|
3 |
14 |
10 |
8 |
0 |
0 |
|
|
2 |
15 |
11 |
9 |
0 |
0 |
|
|
1 |
16 |
13 |
10 |
5 |
0 |
|
|
0,3 |
17 |
18 |
10 |
5 |
0 |
|
|
0,1 |
18 |
14 |
11 |
6 |
0 |
|
13б |
10 |
10 |
6,5 |
4 |
2 |
|
|
|
4 |
17 |
12 |
9 |
6 |
0 |
|
|
3 |
18 |
14 |
11 |
7 |
0 |
|
|
2 |
21 |
17 |
14 |
10 |
8 |
|
|
1 |
26 |
22 |
19 |
15 |
0 |
|
|
0,3 |
34 |
31 |
28 |
23 |
6 |
|
|
0,1 |
40 |
37 |
34 |
28 |
12 |
|
13в |
10 |
2 |
1,2 |
0 |
0 |
0 |
|
|
4 |
7 |
4 |
1 |
0 |
0 |
|
|
3 |
8 |
5 |
2 |
0 |
0 |
|
|
2 |
10 |
6 |
4 |
0 |
0 |
|
|
1 |
14 |
10 |
7 |
5 |
0 |
|
|
0,3 |
22 |
18 |
14 |
11 |
0 |
|
|
0,1 |
27 |
24 |
20 |
18 |
0 |
|
13г |
10 |
5 |
3 |
1 |
0 |
0 |
|
|
4 |
10 |
7 |
4 |
2 |
0 |
|
|
3 |
12 |
8 |
5 |
3 |
0 |
|
|
2 |
14 |
10 |
6 |
4 |
0 |
|
|
1 |
16 |
12 |
9 |
6 |
0 |
|
|
0,3 |
20 |
16 |
13 |
10 |
0 |
|
|
0,1 |
24 |
20 |
15 |
13 |
0 |
|
13д |
10 |
9 |
6 |
3 |
2 |
0 |
|
|
4 |
14 |
10 |
7 |
5 |
0 |
|
|
3 |
16 |
12 |
8 |
6 |
0 |
|
|
2 |
17 |
18 |
10 |
7 |
0 |
|
|
1 |
21 |
17 |
14 |
11 |
0 |
|
|
0,3 |
24 |
20 |
17 |
14 |
0 |
|
|
0,1 |
27 |
24 |
19 |
16 |
0 |
|
13е |
10 |
9 |
6 |
8 |
2 |
0 |
|
|
4 |
14 |
10 |
7 |
5 |
0 |
|
|
3 |
15 |
11 |
8 |
6 |
0 |
|
|
2 |
17 |
13 |
10 |
7 |
0 |
|
|
1 |
21 |
17 |
14 |
11 |
0 |
|
|
0,3 |
26 |
22 |
19 |
16 |
0 |
|
|
0,1 |
31 |
26 |
22 |
19 |
0 |
|
14а |
10 |
33 |
27 |
24 |
16 |
8 |
|
|
4 |
39 |
35 |
32 |
29 |
11 |
|
|
3 |
41 |
37 |
34 |
31 |
12 |
|
|
2 |
45 |
41 |
38 |
35 |
17 |
|
|
1 |
58 |
49 |
46 |
43 |
27 |
|
|
0,3 |
65 |
61 |
58 |
55 |
39 |
|
|
0,1 |
74 |
74 |
67 |
68 |
50 |
|
14б |
10 |
35 |
29 |
28 |
16 |
0 |
|
|
4 |
40 |
36 |
33 |
29 |
0 |
|
|
3 |
41 |
37 |
35 |
31 |
0 |
|
|
2 |
44 |
40 |
37 |
33 |
15 |
|
|
1 |
50 |
46 |
48 |
39 |
22 |
|
|
0,3 |
56 |
53 |
50 |
46 |
29 |
|
|
0,1 |
59 |
57 |
65 |
58 |
38 |
|
14в |
10 |
23 |
19 |
16 |
12 |
0 |
|
|
4 |
30 |
27 |
23 |
20 |
0 |
|
|
3 |
32 |
28 |
24 |
22 |
0 |
|
|
2 |
34 |
31 |
28 |
25 |
10 |
|
|
1 |
39 |
35 |
32 |
28 |
14 |
|
|
0,3 |
46 |
42 |
39 |
36 |
20 |
|
|
0,1 |
51 |
46 |
48 |
39 |
24 |
|
14г |
10 |
25 |
22 |
18 |
11 |
0 |
|
|
4 |
31 |
28 |
25 |
22 |
0 |
|
|
3 |
34 |
30 |
27 |
24 |
0 |
|
|
2 |
36 |
33 |
29 |
26 |
10 |
|
|
1 |
41 |
37 |
34 |
31 |
15 |
|
|
0,3 |
49 |
44 |
41 |
38 |
22 |
|
|
0,1 |
51 |
48 |
45 |
42 |
32 |
|
14д |
10 |
17 |
14 |
10 |
4 |
0 |
|
|
4 |
28 |
19 |
16 |
18 |
0 |
|
|
3 |
25 |
21 |
18 |
15 |
0 |
|
|
2 |
27 |
23 |
20 |
17 |
2 |
|
|
1 |
34 |
30 |
27 |
24 |
9 |
|
|
0,3 |
44 |
40 |
37 |
34 |
13 |
|
|
0,1 |
51 |
47 |
43 |
40 |
30 |
|
15а |
10 |
39 |
28 |
24 |
21 |
10 |
|
|
4 |
40 |
36 |
33 |
30 |
14 |
|
|
3 |
42 |
38 |
35 |
32 |
15 |
|
|
2 |
45 |
41 |
38 |
35 |
19 |
|
|
1 |
51 |
47 |
44 |
41 |
25 |
|
|
0,3 |
59 |
55 |
52 |
49 |
33 |
|
|
0,1 |
68 |
64 |
60 |
57 |
42 |
|
15б |
10 |
34 |
30 |
26 |
22 |
1,5 |
|
|
4 |
39 |
36 |
32 |
29 |
6 |
|
|
3 |
41 |
38 |
34 |
31 |
7 |
|
|
2 |
43 |
40 |
36 |
34 |
18 |
|
|
1 |
48 |
44 |
41 |
38 |
23 |
|
|
0,3 |
55 |
51 |
48 |
45 |
29 |
|
|
0,1 |
59 |
55 |
51 |
47 |
35 |
|
15в |
10 |
21 |
20 |
19 |
15 |
3 |
|
|
4 |
30 |
29 |
27 |
23 |
7 |
|
|
3 |
35 |
31 |
28 |
26 |
8 |
|
|
2 |
37 |
33 |
30 |
28 |
10 |
|
|
1 |
52 |
48 |
45 |
42 |
26 |
|
|
0,3 |
70 |
66 |
63 |
60 |
44 |
|
|
0,1 |
91 |
85 |
80 |
74 |
56 |
Примечания к табл. 13:
Для промежуточных значений вероятности превышения паводка слои водоотдачи определяют по интерполяции.
Для почв VI категории слои водоотдачи равны нулю. По согласованию с ЦНИИС (Н.Н. Чегодаев) в зоне муссонного климата почвы принимаются по II категории ввиду большого их предварительного увлажнения.
IV. Определение отверстий малых водопропускных сооружений
Требования к учету аккумуляции
При определении отверстий малых водопропускных сооружений следует руководствоваться СНиПом П-Д.7-62, СН 200-62, Инструкцией по расчету стока с малых бассейнов ВСН 63-67, Руководством по гидравлическим расчетам малых искусственных сооружений и русел Гипротранстэи МПС 1967 г.
Расчеты отверстий малых водопропускных сооружений следует выполнять по величинам расчетных расходов, определяемыv согласно действующим указаниям, нормативно-методологическим документам, порядок и условия применения которых приведены в настоящих «Практических указаниях».
Аккумуляцию воды перед водопропускными сооружениями следует учитывать в случаях расчета по ливневому стоку. При расчетах по расходам других видов стока (селевого, ледникового, грунтового и т.п.) аккумуляцию, как правило, учитывать не допускается.
В качестве исключения аккумуляция может учитываться при расчетах по снеговому стоку в случаях отсутствия снеговых заносов в логах перед сооружениями (случаи, возможные в южной части территории СССР).
Отсутствие заносов может быть установлено по данным многолетних наблюдений, по показаниям старожилов и по наличию других условий, задерживающих снег у сооружения.
Уменьшение расходов в сооружениях вследствие учета аккумуляции допускается не более чем в три раза.
При допустимой аккумуляции снегового стока расход в сооружении принимается равным 0,65 максимального расчетного расхода от снеготаяния.
Расход в сооружении с учетом аккумуляции не должен быть менее величины расчетного расхода от снеготаяния при возможности заносов снегом. При отсутствии заносов снегом расход в сооружении с учетом аккумуляции принимается 0,65 Q снега.
При расчете на расход от снеготаянии режим протекания воды через проектируемое сооружение может быть безнапорным, полунапорным и напорным.
Аккумуляции не рекомендуется учитывать в районах с муссонными осадками (районы Приморья, Дальнего Востока, Черноморского побережья Кавказа, Прикарпатья и т.п., а также в зарубежных районах).
При проектировании аккумуляции необходимо учитывать возможное затопление ценных угодий, подтопление населенных пунктов и т.п.
По соображениям агрономического характера, следует учитывать продолжительность затопления различных угодий, которая не должна превышать более одних суток. Для заливных лугов, рисовых полей и т.п. этот срок может быть увеличен по согласованию с местными агрономами. Время затопления угодий определяется по формуле:
(час),
где: W - полный объем стока в тыс. м3;
Qсоор - расход в сооружении с учетом аккумуляции, м3/сек при расчетном горизонте воды.
Qmin - расход в сооружении при минимальной допустимой отметке затопляемых угодий, м3/сек.
Особое внимание следует уделять проектированию сооружений в населенных пунктах, где подтопление не допускается.
Требования к проектированию
Водопропускные трубы следует проектировать по действующим типовым проектам: круглые трубы инв. № 101/1, прямоугольные трубы инв. № 180/1. Типовые проекты разработаны Лентрансмостпроектом и утверждены МПС и Минтрансстроем соответственно 20.Х-62 г. № II-28648/С-2917 и 14/IV-1962 г. № II-9808/ № С-1320 1961 г.
Круглые и прямоугольные железобетонные трубы применяются в строгом соответствии с расчетными высотами насыпей на периодически действующих водотоках по всей территории СССР.
На постоянных водотоках трубы могут применяться при отсутствии наледных явлений, граница распространения которых проходит по январской изотерме -13 °С.
В соответствии с этим трубы могут применяться на постоянных водотоках в районах с январской изотермой не ниже -13 °С.
Граница январской изотермы -13 °С и ее описание приведены на прилагаемой карте ливневых районов (рис. 1) и в приложении № 5.
На автомобильных дорогах II, III, IV, V категорий допускается применение труб отверстием 1,0 при длине трубы не более 30 м, отверстием не менее 1,25 при длине трубы свыше 30 м, отверстием 0,75 при длине трубы не более 15 м.
На съездах и дорогах промышленных предприятий допускается применять трубы отверстием 0,5 и при длине не свыше 15 м.
В городах трубы отверстием 0,5 м допускаются только при устройстве ограждающих приспособлений.
Определение длины труб на стадии проектного задания рекомендуется производить согласно приложению № 6, а на стадии рабочих чертежей по поперечным профилям местности.
При пропуске расчетных расходов в бесфундаментных трубах, когда звенья труб опираются непосредственно на грунтовое основание, допускается только безнапорный режим протекания воды. В фундаментных трубах допускается полунапорный и напорный режимы.
При гидравлических расчетах дорожных труб могут быть приняты следующие режимы протекания:
Для круглыx труб:
При портальном оголовке и раструбной оголовке с нормальным водным звеном - безнапорный и полунапорный;
При раструбном оголовке с коническим входным звеном - безнапорный и напорный;
Для прямоугольных труб могут быть приняты безнапорный и полунапорный режимы.
При напорном режиме не рекомендуется проектировать трубы отверстием более 1,5 м, так как при больших отверстиях значительные массы воды на выходе из трубы имеют большую разрушительную силу и для гашения энергии требуется предусматривать дорогостоящие мероприятия.
Наибольшие допускаемые расходы в трубах принимаются из условия, чтобы скорость воды на выходе не превышала допускаемой для принятого типа укрепления более чем на 35 %. Глубина подпертой воды перед трубой не должна превышать 4,0 м независимо от высоты насыпи и типа укрепления.
Укладка труб производится как правило уклоном, равным уклону местности.
Гидравлические расчеты
В результате гидравлических расчетов должны быть определены: отверстие сооружения, подпор перед ними, скорость на выходе.
При уклонах местности неравных критическим (при которых в типовых проектах определены гидравлические характеристики) необходимо уточнять величину скорости потока на выходе из сооружения по формуле:
Для безнапорного режима
м/сек.
При уклоне местности iфак < iкр необходимо также внести изменения в величину подпора перед трубой:
Нфак = Нтабл + Lтр (iкр - iфак), м,
где Lтр - длина трубы по подошве насыпи, определяемая для проектного задания по формулам приложения 6; для рабочих чертежей
Lтр - по поперечным профилям.
Расчет отверстий водопропускных труб производится по таблицам типовых проектов: для круглых и прямоугольных железобетонных труб под автомобильные дороги - инв. № 101/1 и инв. № 180/1.
Расчеты производятся путем подбора типовых размеров отверстий труб по расчетному расходу в сооружении (с учетом или без учета аккумуляции) и по принятой глубине пруда Нпр. Глубина пруда должна соответствовать глубине подпора Нтабл., приведенной в таблице типовых проектов.
В случаях, когда величина Нпр < Нтабл. (равнинные поверхности бассейнов с малыми продольными и поперечными уклонами) необходимо предусматривать заглубление трубы и отвод воды от сооружения.
Расчеты отверстий труб могут быть произведены по ведомости подбора водопропускных сооружений, приведенной в таблице 16.
Для предварительных соображений расчеты отверстий труб могут быть произведены по графикам «Руководства по гидравлическим расчетам малых искусственных сооружений и русел». Гипротранстэи. МПС 1967 г. и рац. предложения Б.И. Шапиро и др. (Союздорпроект).
Определение расхода в сооружении с учетом аккумуляции производится по формуле:
Qсоор = Qрасч × λ м3/сек.
При выполнении расчетов необходимо соблюдение условия: Qсоор ³ Qрасч.снега, а при допустимости аккумуляции по снеговому стоку:
Qсоор ³ 0,65 Qрасч.снега.
Объем труда рекомендуется определять по плану в горизонталях, в особенности, когда в зону подпора попадают боковые лога. При отсутствии планов можно применять формулу Л.Г. Кушнира или следующую формулу:
тыс. м3,
где: ω - площадь живого сечения водотока при максимальной глубине Н в пониженной точке русла.
io - уклон у сооружения
a - острый угол пересечения трассы дороги с водотоком.
Значение коэффициентов аккумуляции λ
|
|
Ливневой сток при площади водосбора |
|
|
F £ 10 км2 |
F > 10 км2 |
|
|
0 |
1,0 |
1,0 |
|
0,05 |
0,97 |
0,97 |
|
0,10 |
0,90 |
0,90 |
|
0,15 |
0,81 |
0,81 |
|
0,20 |
0,73 |
0,73 |
|
0,25 |
0,62 |
0,62 |
|
0,30 |
0,53 |
0,55 |
|
0,35 |
0,45 |
0,50 |
|
0,40 |
0,40 |
0,45 |
|
0,45 |
0,35 |
0,40 |
|
0,50 |
0,33 |
0,35 |
|
0,55 |
0,33 |
0,33 |
|
0,60 |
0,33 |
0,33 |
|
0,65 |
0,33 |
0,33 |
|
0,70 |
0,33 |
0,33 |
|
0,75 |
0,33 |
0,33 |
|
0,80 |
0,33 |
0,33 |
|
0,85 |
0,33 |
0,33 |
|
0,90 |
0,33 |
0,33 |
|
0,95 |
0,33 |
0,33 |
|
1,0 |
0,33 |
0,33 |
Примечание: Объем аккумулировавшей воды должен соответствовать наибольшему подпорному уровню перед сооружением.
Определение минимальной отметки бровки земляного полотна рекомендуется производить по данным приложения № 9.
Для подсчета площадей живого сечения водотока при задаваемых горизонтах воды рекомендуется использовать форму ведомости, приведенной в таблице 16.
|
Отм. земли |
Горизонт воды, м |
Глубина воды Нпр гр. 3 - гр. 2 |
Нср. м |
Расстояние l, м |
Площадь сечения ω = Нср × l м2 |
Примечание |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Характеристика режимов протекания воды в трубах
Безнапорный режим труб устанавливается, если подпор (Н) превышает высоту входного звена трубы (hтр) не более чем на 20 % (Н £ 1,2 hтр) при обычных оголовках, не более чем на 15 % - при раструбных необтекаемых и не более чем на 40 % при обтекаемых (Н £ 1,4 hтр).
Полунапорный режим труб устанавливается, если подпор Н при необтекаемых оголовках более чем на 15 - 20 % превышает высоту входного звена трубы (Н > 1,5 ÷ 1,2 hтр). Уклон трубы должен быть более уклона трения трубы iтр > if.
Напорный режим труб. Подпор перед трубой при обтекаемых оголовках превышает более чем на 40 % высоту входного звена трубы. Как правило, напорные трубы проектируют круглыми с обтекаемыми входными оголовками, при которых вакуум и полунапорный режим не образуются: с увеличением расхода безнапорный режим прямо переходит в напорный. Уклон трубы должен быть меньше уклона трения if. Рекомендуемая длина труб от Lтр ≈ 5 d до Lтр £ 55 d.
Уклоны трения
d = 1,0 м d = 1,5 м
|
if |
iкр |
Qсоор |
if |
iкр |
|
|
0,50 |
0,00043 |
0,001 |
2,5 |
0,00125 |
0,008 |
|
0,60 |
0,070625 |
|
2,7 |
0,00146 |
0,004 |
|
0,70 |
0,00085 |
|
3,0 |
0,0018 |
0,004 |
|
0,80 |
0,0011 |
|
3,3 |
0,00218 |
0,004 |
|
0,90 |
0,0014 |
|
3,6 |
0,0026 |
0,004 |
|
1,0 |
0,00174 |
0,004 |
4,0 |
0,0032 |
0,004 |
|
1,10 |
0,0021 |
|
4,3 |
0,0037 |
0,004 |
|
1,20 |
0,0025 |
|
4,6 |
0,0042 |
0,005 |
|
1,30 |
0,0029 |
|
5,0 |
0,005 |
0,005 |
|
1,40 |
0,0034 |
0,004 |
5,8 |
0,0056 |
0,005 |
|
1,50 |
0,0039 |
|
5,6 |
0,0063 |
0,006 |
|
1,60 |
0,0045 |
0,005 |
6,0 |
0,0072 |
0,006 |
|
1,70 |
0,0050 |
|
6,3 |
0,00795 |
|
|
1,80 |
0,0056 |
|
6,6 |
0,0087 |
|
|
1,90 |
0,0063 |
|
7,0 |
0,0098 |
|
|
2,0 |
0,0069 |
0,006 |
7,3 |
0,0106 |
|
|
2,1 |
0,00765 |
|
7,6 |
0,0115 |
|
|
2,2 |
0,00845 |
0,007 |
8,0 |
0,0128 |
|
|
2,3 |
0,0092 |
|
8,3 |
0,0138 |
|
|
2,4 |
0,010 |
|
8,6 |
0,0148 |
|
|
2,5 |
0,0108 |
|
9,0 |
|
|
|
2,6 |
0,0117 |
|
9,3 |
|
|
|
2,8 |
0,0136 |
|
9,6 |
|
|
|
2,9 |
0,0146 |
|
10,0 |
0,020 |
|
|
3,0 |
0,0156 |
|
|
|
|
Для обеспечения напорного режима в трубе - уклон труб не должен превышать уклона трения. Максимальный уклон трения if = 0,02.
Для расчета расходов в сооружении и подбора отверстий малых водопропускных сооружений рекомендуется специальная ведомость, форма которой приведена в табл. 17.
Порядок подбора отверстий водопропускных труб
1. Определение величин Wпр при задаваемых горизонтах воды.
2. По значениям Wпр определяются коэффициенты λ (табл. 15).
3. Определяется расчетная величина расхода в сооружении от ливневого стока исходя из условий возможной аккумуляции воды перед водопропускным сооружением и нормативным значением коэффициента λ.
4. Производился сопоставление величины Qсоор с расходом от снеготаяния (с учетом аккумуляции или без учета аккумуляции снегового стока). Расчетным принимается наибольшее значение Qсоор.
5. По принятому расходу в сооружении (Qсоор) подбирается отверстие водопропускного сооружения. Расход в сооружении и глубина пруда должны быть равны пропускной способности и глубине подпертой воды, определенными по таблицам типовых проектов.
6. В случае, если Нтабл > Нпр, а Qсоор = Qсоор табл необходимо предусмотреть возможность заглубления трубы и запроектировать водоотводное русло.
ВЕДОМОСТЬ ПОДБОРА ОТВЕРСТИЙ МАЛЫХ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ (КРУГЛЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ТРУБ) С УЧЕТОМ АККУМУЛЯЦИИ
РАСЧЕТНАЯ ФОРМУЛА:
Qсоор. = Qрасч.ливн × λ ³ Qрасч.снега (0,65 Qрасч.снега)
|
Проектный км |
ПК+ |
Отметка дна тальвеп на оси перехода, м |
Отметка входа трубы, м |
Ливневой сток |
Снеговой сток |
Глубина пруда Нпр, м |
ω, м2 |
уклон у сооруж. iо, ‰ |
Уклон трубы iтр, ‰ |
a º |
sin a |
|
|
λ |
Qсоор. = Qр × λ м3/сек |
|||
|
Qрасч м3/сек |
W тыс. м3 |
Qрасч м3/сек |
0,65 Qрасч м3/сек |
|||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
|
34 |
5 |
47 + 35 |
100,00 |
100 × 30 |
15,0 |
37,0 |
4,0 |
- |
1,50 |
200 |
30 |
30 |
90 |
1 |
3,534 |
0,09 |
0,09 |
13,5 |
|
-«- |
-«- |
-«- |
-«- |
|
|
|
|
|
2,00 |
350 |
30 |
30 |
90 |
1 |
7,80 |
0,21 |
0,21 |
11,25 |
|
-«- |
-«- |
-«- |
-«- |
|
|
|
|
|
2,50 |
500 |
30 |
30 |
90 |
1 |
13,9 |
0,376 |
0,376 |
6,4 |
|
-«- |
-«- |
-«- |
-«- |
|
|
|
|
|
2,24 |
400 |
30 |
30 |
90 |
1 |
10,0 |
0,27 |
0,27 |
8,5 |
|
Уклон трения трубы lt, ‰ |
По таблицам типовых проектов инв. № 101/1 и инв. № 180/1 |
При iтр >
iкр; Vвых = Vвых.табл. |
При iтр £ iкр или iтр < if Н = Нтабл. + DН |
DН = L (iкр - iтр) или L (if - iтр), м |
Высота насыпи, Ннас. |
Lверх, м |
Lниз., м |
L = Lв + Lн, м |
Углубление дна по оси трубы гр. 4 - (гр. 22 - гр. 10), м |
Отметка входа трубы гр. 32 (гр. 4) + L - iтр, м |
ГПВ у входа трубы гр. 33 + гр. 26, м |
Отметка бровки земполотна БП ³ БПмин БПмин = ГПВ + 0,5 ÷ 10 или БПмин = гр. 33 + гр. 20 × δ + 0,5 |
Примечание |
|||||
|
Отверстие, м |
Qсоор, м3/сек |
Нтабл. м |
iкр, ‰ |
Vвых.табл м/сек |
||||||||||||||
|
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
34 |
35 |
36 |
|
|
20 |
2 × 1,5 |
13,5 |
2,24 |
|
|
Нпр = 1,50 < Нтабл. = 2,24 м. Необходимо задаться большей глубиной пруда (Нпр = 2,0) |
||||||||||||
|
20 |
2 × 1,5 |
11,25 |
2,0 |
6 |
4,0 |
6,85 |
d = 2 × 1,5 м Нпр = Нтабл. = 2,0 м. проверим возможное уменьшение отверстия, для этого задаекмся большей глубиной пруда (Нпр = 2,30 м) (Нпр = 2,24) Нпр = 2,50 > Нтабл. = 2,16 м. Необходимо задаться меньшей глубиной пруда, т.к. Нпр = 2,24 меньше Нтабл. = 2,58 м. необходимо вход трубы заглубить окончательно принято к расчету полунапорный режим (iтр > if) |
|||||||||||
|
8 |
1,5 |
6,4 |
2,16 |
|
|
|
||||||||||||
|
14 |
1,5 |
8,5 |
2,58 |
наборный режим |
5,3 |
5,3 |
2,58 |
- |
5,0 |
15,5 |
- |
- |
99,86 |
100,13 |
102,74 |
103,71 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение №1
Описание границ ливневых подрайонов по ВСН 63-67
1а. Клещево - Самодед - Богатка - Верхняя Тайма - Ильинско - Подольское - Лальск - им. Бабушкина - Кадников - Буй - Кострома - Гаврилов - Ям - Талдом - Клин - Волоколамск - Сычевка - Белый - Великие Луки - Старая Русса - Волхов - Лодейное поле - Подпорожье - Анненский мост - Пудож - Клещево.
1б. Ильинское - Подольское - Занулы - Усть-Нем - Якша - Усть-Унья - Коропино - Красновишерск - Яйва - Чусовой - Красноуфимск - Карандельский - Дербешкинский - Елабуга - Малмыж - Нолинск - Киров - Шарья - Макарьев - Буй - Кадиков - им. Бабушкина - Лальск - Ильинское - Подомское.
1в. Кострома - Макарьев - Шарья - Киров - Нолинск - Малмыж - Мамадыш - Чистополь - Куйбышев - Чердаклы - Ставрополь - Приволжье - Балаково - Аткарск - Ртищево - Рассказово - Мичуринск - Анна - Лиски - Белгород - Сумы - Глухов - Трубчевск - Карачев - Болхов - Калуга - Гжатск - Волоколамск - Клин - Тадом - Гаврилов - Ям - Кострома.
2а. Избербаш - Хасавюрт - Затеречный - Яшкуль - им. Чапаева - Житкур - Красный Кут - Казталовка - Кысыккамыс - Мынтобе - Сазды, далее граница подрайона идет по берегу Каспийского моря до пункта Избербаш.
2в. Хайнувка - Сарны - Овруч - Чернобыль - Семеновка - Трубчевск - Глухов - Лебедин - Красноград - Ново-Московск - Днепропетровск - Кривой Рог - Новая Одесса - Ананьев - Рудница - Каменец - Подольский - Бережаны - Сокаль - Ковель - Хайнувка.
2г. Березовка - Новая Одесса - Кривой Рог - Днепропетровск - Павлоград - Пологи - Ногайск - Аскания - Нова - Скадовск - Очаков - Березовка.
2д. Скадовск - Аскания - Нова - Ногинск - далее весь Крымский п-ов.
3. Гродно - Швенченис - Даугавпилс - Себеж - Локня - Великие Луки - Белый - Гжатск - Калуга - Болхов - Карачев - Трубчевск - Семеновка - Чернобыль - Овруч - Сарны - Хайнувка.
4. Мензелинск - Дербешкинский - Карамдельский - Дувон - Красноусольский - Ишимбай - Тюльган - Дубенский - Ак-Булак - Джамбейты - Кысыккамыс - Казаталовка - Красный Кут - Балаково - Приволжье - Ставрополь - Чердаклы - Куйбышев - Чистополь - Вятские Поляны - Мензелинск.
5а. Вентспилс - Рига - Виесите - Даугавпилс - Швенченис - Гродно - далее граница подрайона идет по государственной границе и побережью Балтийского моря до пункта Вентспилс.
5б. Вентспилс - Рига - Виесите - Даугавпилс - Себеж - Докня - Старая Русса - Волхов - Приозерск - далее граница подрайона идет по государственной границе и побережье Балтийского моря до пункта Вентспилс.
6а. Печенга - Талвикюля - Ковдор - Кандалакша - Чапома - Несь - М. Святой Нос - далее граница подрайона идет по побережью Баренцева моря до пункта Печенга.
6б. М. Белый - Марресале - Хальмер - Ю. Хоседа - Хард - Ерпица - Ома - Несь - М. Святой Нос, далее граница подрайона идет по побережью Баренцева и Карского морей до М. Белый.
6в. Приозерск - Волхов - Лодейное Поле - Подпорожье - Анненский мост - Пудож - Маленьга - Беломорск - Лоухи - Кандалакша - Тальвикюля - Печенга, далее граница подрайона идет по государственной границе до пункта Приозерск.
6г. Лесозаводский - Лоухи - Беломорск - Маленьга - Клещево - Самодед - Усть-Пинега - Рочигда - Нюхча - Койнас - Ома - Чапома - Лесозаводский.
6д. Росвинское - Усть Ижма - Кедва - Ухта - Полюздино - Керчемья - Лопыдино - Ильинское - Подомское - Горка - Нюхча - Койнас - Ниж. Пема - Россинское.
6е. Комсомольский - Абезь - Кожим - Кырта - Усть - Илыч - Якша - Усть-Нем - Сосногорск - Кедва - Хабариха - Крестовка - Ермица - Хоседа - Хард - Комсомольский.
7а. Вилково - далее граница подрайона идет по гос. границе до пункта Унганы - Оргеев - Ананьев - Березовка - Очаков, далее по побережью Черного моря до пункта Вилково.
7б. Каменец-Подольский - Рудница - Балта - Ананьев - Котовок - Унгены, далее граница подрайона идет по гос. границе до пункта Единцы - Каменец-Подольский.
8а. Сысерть - Укоянское - Бердюжье - Ишим - Тайнча - Щучинск - Джалтыр - Кенжарык - Улутау - Тургай - Актасты - Джети - Гара - Карталы - Пласт - Аргаяш - Касли - Сысерть.
8б. Абатское - Чугунлы - Колосовка - Серебряное - Михайловка - Знаменка - Ключи - Хана - Семей - Егендыбулак - Каркара - Линск - Просторное - Кенжарык - Джалтыр - Тайнга - Булаево - Абатское.
8в. Иргиз - Улутау - Каражал - Байджансой - Тахта - Купыр - Тюратам - Иргиз.
8г. Просторное - Каркаралинск - Егенды - Булак - Жана Семей - Кара - Аул - Актогай - Кировский - Или - Отар - Ленинжжол - Чулак-Тау - Каражал - Просторное.
8д. Серный завод - Репетск - Карабекаул - Бурдалык - Карпи - Джума - Туркестан - Казахдарья - Кунград - Серный завод.
8е. Ералиево - Серный завод - Каахка - Бабадурмас - Ашхабад - Бахардей - Казанджик - Мешхед - Гасан - Кули, далее граница подрайона идете побережью Каспийского моря до Ералиево.
8ж. Каахка - Репетск - Карабекаул - Бурдадык - Карши - Джума - Байджансай - Чимкент - Чирчик - Алмалык - Ленинабад - Ура-Тюбе - Байсун - Кокайты - Термез, далее по гос. границе до пос. им. Чапаева - Тедженстрой - Душан - Каахка.
8з. Кысыккамыс - Джамбейты - Ак-Булак - Дубенский - Бурябай - Балканы - Карталы - Бредье - Актасты - Иргиз - Тюратам - Казахдарья - Кунград - Ералиево, далее граница идет по побережью Каспийского моря до пункта Сазды - Минтобе - Кысыккамыс.
9а. Михайловский - Бель - Агач - Лениногорск - Зыряновск - Катон - Карагай, далее граница подрайона идет по гос. границе до пункта Бахты - Таскескен - Кара - Аул - Жана - Семей - Михайловский.
9б. Или - Кировский - Аксу - Актогай - Аягуз - Таскескен - Бахты - далее граница подрайона идет по гос. границе до пункта Чапын - Или.
10а. Хомакар - Кысыл - Ыллык - Мирный - Курунг - Туркта - Усть - Малбо - Светлый - Синюга - Юхта - Качуг - Ахины - Усть - Ордынский - Знаменка - Илимск - Аян - Ербогачен - Хомакар.
10б. Казачинское - Дзержинское - Выдрино - Бадарма - Нижне-Илимск - Илим - Знаменка - Усть-Ордынский - Черемхово - Икей - Покровка - Уяр - Красноярск - Казагинское.
10в. Алинское - Учами - Усть - Илимпея - Наканно - Хомакар - Ербогаченск - Аян - Невон - Бадарма - Выдрино - Дзержинокое - Казачинское - Подтесово - Казимово - Ворогово - Комса - Бахта - Алинское.
10г. Ханты-Мансийск - Нялино - Аганский - Сигово - Алинское - Бахта - Комса - Ворогово - Назимово - Маковское - Батурино - Кенга - Шмаковка - Быстрый - Камельянга - Кинтус - Ханты-Мансийск.
10д. Няксимволь - Хангокурт - Кедровый - Ханты-Мансийск - Кинтус - Камельяга - Тевриз - Чугунлы - Ишим - Курган - Уксянское - Сисерт - Свердловск - Лобва - Маслово - Ивдель - Бурмантово - Няксимволь.
10е. Быстрый - Шмаковка - Кенга - Батурино - Маковское - Колмогорово - Подтесово - Казачинское - Красноярок - Бахта - Ужур - Пезас - Мыски - Таштагол - Турочак - Горно-Алтайск - Пахотный - Бель-Агач - Ключи - Карасу - Калачинск - Быстрый.
12а. Жиганск - Собопол - Сангар - Манта - Хан - Хандыга - Эльдикан - Тегюлта - Торде - Марха - Токно - Турукта - Курунг - Мирный исток о. Маркары - исток р. Маркара - Жиганск.
12б. Джелинде - Говорово - Джарджан - Жиганск - Наканас - Усть - Илимпея - Муранта - Еосей - Катарык - далее до слиянья р.р. Котуйкан и Когуй-Джелинде.
12в. Игарка - Агата - Чиринда - Мурукта - Ессей - Усть - Илимпея - Учами - Алинское - Марково - Курейка - Игарка.
12г. Лаборовая - Тазовское - Дудинка - Игарка - Курейка - Мырково - Сигово - Аганский - Нялино - Кедровый - Хангокурт - Няксимволь - Ломбовск - Ямгорт - Салехарт - Лаборовая.
13б. Бору - Шаманово - Абарчик - Пятистенное - Зырянка - Крест - Майор - Уянди - Бору.
13в. Эгвекинот - Усть - Белая - Вакарево - Марково - Стар. Ваеги - Беринговский - далее граница подрайона идет по побережью Анадырского залива до Эгвекинота.
13г. Кавача - Слаутное - Рекилики, далее по главному водоразделу Камчатского полуострова до пункта Пущино - Петропавловск-Камчатский, далее граница подрайона идет по побережью Берингова моря и побережью Тихого океана до пункта Кавачае.
13д. Усть-Пенжино, далее по главному водоразделу Камчатского до пункта Пущино - Петропавловск-Камчытский - Кихчик, далее граница подрайона идет по побережью Охотского моря (Южная часть).
13е. Южная часть Камчатского полуострова от линии Кихчик - Петропавловск-Камчатский, Курильские о-ва.
14а. Немуй - Николаевск-на Амуре - Богородское - Сухановка - Хунгари - Троицкое - Болонь - Солнечный - Яшкино - Чумикан - Немуй.
14б. Архара - Литовко - Троицкое, вниз по реке Хор, далее до пункта Пожарское по гос. границе и затем до пункта Амурзет, Биракан - Архара.
14в. Локшак - Антыкан - Чумикан - Яшкино - Солнечный - Болонь - Литовко - Архара - Норск - Малютка - Локмак.
14г. Нагорный - Сутам - Локшак - Малютка - Норек - Архара - Радде - Амурзет, далее по гос. границе до пункта Джалинда - Невер - Тындинский - Нагорный.
14д. Ср. Олекма - Апсакан - Нагорный - Тындинский - Кировский - Джалинда, далее по гос. границе до пункта Мучиган - Могоча - Ср. Олекма.
15а. Иман - Рактиное - Терней, далее граница подрайона идет по побережью Японского моря и по гос. границе до пункта Иман.
15б. Иннокентьевка, вниз по реке Хор, далее идет до пункта Пожарское - Иман - Ракитное - Терней - по побережью Японского моря до пункта Иннокентъевский - Иннокентьевка.
15в. Николаевск-на Амуре - Богородское - Хунгари - Иннокентьевка - Иннокентьевский, далее по побережью Японского моря до Николаевска-на Амуре.
15г. Александров - Сахалинский - Колюво - Северная часть о. Сахалин.
15д. Южная часть о. Сахалин.
Описание границы изотермии с температурой воздуха января -13º по С
Несь - Мезень - Кепина - Первомайский - Самодед - Коноша - Мантурово - Новошешнинск - Клявдино - Алексеевка - Деркул - Оз. Чалкар - Жаркамыс - Аральск - оз. Каракоин - Чиганок - Баканас - Талды-Курган.
Приложение № 2
Перечень использованных инструктивно-методологических документов
1. СНиП II-Д.7-62.
2. СНиП II-Д.5-62.
3. Указания по определению расчетных максимальных расходов талых вод при отсутствии или недостаточности гидрометрических наблюдений СН 356-66.
4. СНиП II-И.7-65. Расчетные максимальные расходы воды при проектировании гидротехнических сооружений на реках.
5. Инструкция по расчету стока с малых бассейнов Минтрансстроя СССР и МПС СССР. ВСН 63-61.
6. Инструкция по расчету стока с малых бассейнов Минтрансстроя СССР и МПС СССР. ВСН 63-67.
7. Расчет ливневого стока с малых водосборов. Союздорнии, М.1965.
8. Технические условия проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб. СН 200-62.
9. Руководство по гидравлическим расчетам малых искусственных сооружений и русел Гипротранстэи МПС, 1967.
10. Практические указания по расчету стока с малых водосборов (рационализаторское предложение) Мосгипротранс 1963 г.
11. Программа расчета ливневого стока с учетом снижения расхода за счет аккумуляции на ЭЦВМ «Проминь». Киевский филиал Союздорпроекта 1967 г.
12. Гидрологические расчеты стока с малых бассейнов Вып. 1, Оргтрансстрой, Москва 1967 г.
13. Графики пропускной способности круглых и прямоугольных труб (рационализаторское предложение Б.И. Шапиро и др.) Союздорпроект 1968 г.
14. Краткий справочник по трубам и малым мостам. Автотрансиздат,1963 г.
15. Краткий справочник по трубам и малым мостам, Автотрансиздат, 1956 г.
16. Методическое руководство по разработке региональных норм максимального стока при проектировании автомобильных дорог в неизученных районах. Союздорпроект 1969.
17. Инструкция и Программа для ЭЦВМ «Минск-II» по расчету ливневого стока c малых бассейнов. КАДИ. 1964 г.
18. Расчет ливневого стока и отверстий малых водопропускных сооружений на ЭЦВМ БЭСМ-4. Союздорпроект 1969 г.
19. Таблицы для вычисления величин выдвижения оголовков косых железобетонных труб круглого сечения. Рацпредложение № 367. Киевский филиал Союздорпроекта.
Приложение № 3
Приложение № 4
Приложение № 5
Определение длины труб на стадии проектного задания
Длина труб при нормальных звеньях и раструбных оголовках при откосах насыпи 1 : 1,5 и высоты насыпи (Ннас) £ (6 + d) определяется по формуле:
Lтр = Lверх + Lниз, м
где 
м
м
где В - ширина земляного полотна, м;
d - диаметр трубы, м;
Ннас - высота насыпи, м;
М - длина входного и выходного оголовка трубы определяется по табл. 18 и 19.
iтр - уклон трубы,
m - 0,35
a - угол пересечения водотока c трассой дороги
l - выдвижка оголовков труб, сооружаемых под углом к трассе, определяется по формуле
,
где С - ширина раструбного оголовка понизу, м
При конических входных и выходных звеньях и раструбных оголовках при заложении откосов насыпи 1 : 1,5 и Ннас £ (6 + d) длина труб определяется по следующий формулам:
Lтр = Lверх + Lниз, м
м
м
где d' - диаметр труб с повышенным звеном.
При тех же условиях при откосах насыпи в верхней части (при Н до 6 метров) 1 : 1,5 и в нижней части (свыше 6 м) 1 : 1,75 длина труб определяется по формулам:
Lтр = Lверх + Lниз, м
м
м.
Длина прямоугольных труб при нормальных и повышенных звеньях, раструбных оголовках при заложении откосов насыпи 1 : 1,5 и высоте насыпи Ннас до 6,0 м определяют по формуле.
Lтр = Lверх + Lниз, м
где 
м
м
где 
,
Величины hвх, hвых, свх, свых, Мвх, Мвых определяются по табл. 19.
При тех же условиях при заложении откосов насыпи в верхней части (при Ннас до 6,0 метров) 1 : 1,5, а в нижней части (Ннас свыше 6,0 метров) с заложением откосов 1 : 1,75 длина труб определяется по формулам:
Lтр = Lверх + Lниз, м
м
м
Круглые трубы
Геометрические размеры
|
Диаметр трубы, м |
Длина входного и выходного звена, м |
с, м |
М, м |
Примечание |
|
1,0 |
1,0 |
2,08 |
1,47 |
Нормальное входное и выходное звенья |
|
1,0 |
1,32 |
2,50 |
1,78 |
Конические звенья при входе и выходе |
|
1,25 |
1,32 |
3,20 |
2,26 |
-«- |
|
1,50 |
1,32 |
3,88 |
2,74 |
-«- |
|
2×1,0 |
1,32 |
3,94 |
1,78 |
-«- |
|
3×1,0 |
1,32 |
5,38 |
1,78 |
-«- |
|
2×1,25 |
1,32 |
4,98 |
2,26 |
-«- |
|
3×1,25 |
1,32 |
6,76 |
2,26 |
-«- |
|
2×1,50 |
1,32 |
6,00 |
2,74 |
-«- |
|
3×1,50 |
1,32 |
8,12 |
2,74 |
-«- |
Прямоугольные трубы
Геометрические размеры
|
Отверстие l, м |
Длина входного и выходного звена, м |
Ннас. м |
hвх, м |
hвых, м |
свх, м |
свых, м |
Мвх, м |
Мвых, м |
примечание |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
2,0 |
1,0 |
|
2,50 |
2,0 |
4,84 |
4,24 |
3,83 |
3,0 |
На входе повышенное звено. |
|
2,5 |
1,0 |
|
2,50 |
2,0 |
5,34 |
4,74 |
3,83 |
3,0 |
|
|
3,0 |
1,0 |
|
2,50 |
2,50 |
5,90 |
5,90 |
3,83 |
3,83 |
На входе нормальное звено |
|
4,0 |
1,0 |
|
2,50 |
2,50 |
6,94 |
6,94 |
3,83 |
3,83 |
|
|
|
|
до 10 |
2,50 |
2,0 |
7,12 |
6,52 |
3,83 |
3,0 |
На входе повышенное звено. |
|
2×2,0 |
1,0 |
10,1 - 20,0 |
2,50 |
2,0 |
7,18 |
6,58 |
|||
|
|
|
до 5,0 |
2,50 |
2,0 |
8,12 |
7,52 |
|
|
|
|
2×2,5 |
|
5,1 - 10,0 |
2,50 |
2,0 |
8,20 |
7,60 |
3,83 |
3,0 |
-«- |
|
|
|
|
2,50 |
2,0 |
8,26 |
7,56 |
|
|
|
|
2×3,0 |
1,0 |
до 5,0 5,1 - 10,0 10,1 - 20,0 |
2,50 |
2,50 |
9,24 9,32 9,38 |
924 9,32 9,38 |
3,83 |
3,83 |
На входе и на выходе звенья нормальные |
|
2×4,0 |
1,0 |
до 5,0 5,1 - 10,1 10,1 - 20,0 |
2,50 |
2,50 |
11,32 11,38 11,56 |
11,32 11,38 11,56 |
3,83 |
3,83 |
-«- |
Приложение № 6
Определение минимальной бровки земляного полотна у труб
БПмин = отметка дна трубы на входе + Нподпор + D, м
или
БПмин = отметка дна трубы на входе + d или hтр + δ + D; где
D - запас над трубой или над ГПв у входа
D = 0,50 м - для труб при безнапорном режиме
D = 1,0 м - для труб при полунапорном и напорном режимах.
d или hтр - принятое отверстие трубы или высота трубы, м
δ - толщина стенки или ригеля, м
Отметка входы трубы = отметке оси трубы + Lверх × iтр;
Толщина звена δ
|
Круглые трубы |
Прямоугольные трубы |
||||||
|
d |
Высота входн. звена трубы |
Высота насыпи м |
Толщина звена δ, м |
Отверстие трубы, м lo × hтр |
Высота входн. звена трубы, hвх, м |
Высота насыпи м |
Толщина ригеля δ, м |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
|
4,0 |
0,10 |
|
2,5 |
до 5,0 |
0,21 |
|
1,0 |
1,20 |
7,0 |
0,12 |
2,0×2,0 |
|
10,0 |
0,27 |
|
|
|
4,0 |
0,12 |
|
|
20,0 |
0,32 |
|
1,25 |
1,50 |
8,0 |
0,14 |
2,5×2,0 |
2,5 |
до 5,0 |
0,25 |
|
|
|
20,0 |
0,18 |
|
|
10,0 |
0,31 |
|
|
|
4,5 |
0,14 |
|
|
20,0 |
0,42 |
|
1,50 |
1,80 |
9,0 |
0,16 |
3,0×2,5 |
2,5 |
до 5,0 |
0,30 |
|
|
|
20,0 |
0,22 |
|
|
10,0 |
0,37 |
|
|
|
5,0 |
0,16 |
|
|
20,0 |
0,46 |
|
2,0 |
2,0 |
9,0 20,0 |
0,20 0,24 |
4,0×2,5 |
2,5 |
до 5,0 10,0 20,0 |
0,38 0,40 0,50 |
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТИПОВЫХ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ТРУБ.
ТРУБЫ ПОД АВТОМОБИЛЬНЫЕ ДОРОГИ
(инв. № 101/1)
Приложение № 7
|
ПОЛУНАПОРНЫЙ РЕЖИМ |
НАПОРНЫЙ РЕЖИМ |
|||||||||||||
|
№№ пп |
тип оголовка |
Отверстие, м |
Q м3/сек |
Н м |
hкр м |
hсж м |
iср |
Vвых м/сек |
Q м3/сек |
Н м |
Vвых м/сек |
Q м3/сек |
Н м |
Vвых м/сек |
|
1 |
Портальный |
0,75 |
0,20 |
0,41 |
0,28 |
0,25 |
0,004 |
1,4 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
2 |
0,40 |
0,62 |
0,39 |
0,35 |
0,005 |
1,7 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
3 |
0,60 |
0,79 |
0,47 |
0,42 |
0,005 |
2,0 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
4 |
0,74 |
0,90 |
0,52 |
0,47 |
0,006 |
2,2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
5 |
Раструбный с нормальным входным звеном |
1,00 |
0,60 |
0,68 |
0,44 |
0,40 |
0,004 |
2,1 |
1,60 |
1,30 |
3,3 |
- |
- |
- |
|
6 |
0,80 |
0,81 |
0,51 |
0,46 |
0,004 |
2,3 |
2,00 |
1,80 |
4,1 |
- |
- |
- |
||
|
7 |
1,00 |
0,93 |
0,58 |
0,52 |
0,004 |
2,4 |
2,40 |
2,34 |
4,9 |
- |
- |
- |
||
|
8 |
1,20 |
1,05 |
0,63 |
0,57 |
0,005 |
2,6 |
2,80 |
2,95 |
5,6 |
- |
- |
- |
||
|
9 |
1,40 |
1,16 |
0,68 |
0,61 |
0,005 |
2,8 |
3,00 |
3,16 |
6,0 |
- |
- |
- |
||
|
10 |
Раструбный с коническим входным звеном |
1,00 |
0,50 |
0,57 |
0,51 |
0,47 |
0,001 |
1,4 |
- |
- |
- |
3,00 |
1,66 |
4,2 |
|
11 |
1,00 |
0,84 |
0,57 |
0,52 |
0,004 |
2,4 |
- |
- |
- |
3,50 |
2,02 |
5,0 |
||
|
12 |
1,40 |
1,03 |
0,68 |
0,62 |
0,004 |
2,7 |
- |
- |
- |
|
|
|
||
|
13 |
1,65 |
1,14 |
0,74 |
0,67 |
0,005 |
2,9 |
- |
- |
- |
|
|
|
||
|
14 |
2,00 |
1,31 |
0,80 |
0,73 |
0,006 |
3,3 |
- |
- |
- |
|
|
|
||
|
15 |
2,20 |
1,39 |
0,85 |
0,77 |
0,007 |
3,4 |
- |
- |
- |
|
|
|
||
|
16 |
1,25 |
1,00 |
0,77 |
0,55 |
0,50 |
0,003 |
2,2 |
- |
- |
- |
5,00 |
1,96 |
4,5 |
|
|
17 |
1,50 |
0,95 |
0,68 |
0,62 |
0,003 |
2,5 |
- |
- |
- |
6,00 |
2,45 |
5,4 |
||
|
18 |
2,00 |
1,13 |
0,79 |
0,72 |
0,003 |
2,7 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
19 |
2,50 |
1,29 |
0,88 |
0,80 |
0,004 |
3,0 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
20 |
2,70 |
1,37 |
0,89 |
0,81 |
0,004 |
3,2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
21 |
3,00 |
1,46 |
0,96 |
0,87 |
0,005 |
3,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
22 |
3,50 |
1,61 |
1,04 |
0,95 |
0,005 |
3,5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
23 |
3,90 |
1,74 |
1,06 |
0,96 |
0,007 |
3,8 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
24 |
1,50 |
2,50 |
1,19 |
0,81 |
0,74 |
0,003 |
2,9 |
- |
- |
- |
7,00 |
2,24 |
4,4 |
|
|
25 |
2,80 |
1,27 |
0,87 |
0,79 |
0,004 |
3,0 |
- |
- |
- |
8,00 |
2,40 |
5,0 |
||
|
26 |
3,00 |
1,32 |
0,90 |
0,82 |
0,004 |
3,0 |
- |
- |
- |
8,50 |
2,58 |
5,3 |
||
|
27 |
3,50 |
1,45 |
0,98 |
0,89 |
0,004 |
3,2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
28 |
3,90 |
1,54 |
1,04 |
0,95 |
0,004 |
3,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
29 |
4,25 |
1,63 |
1,08 |
0,98 |
0,004 |
3,5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
30 |
4,70 |
1,75 |
1,13 |
1,03 |
0,005 |
3,7 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
31 |
5,00 |
1,81 |
1,19 |
1,08 |
0,005 |
3,7 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
32 |
6,00 |
2,08 |
1,27 |
1,16 |
0,006 |
4,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
НАПОРНЫЙ РЕЖИМ |
|||||||||||
|
№№ пп |
тип оголовка |
Отверстие, м |
Q м3/сек |
Н м |
hкр м |
hсж м |
iкр |
Vвых м/сек |
Q м3/сек |
Н м |
Vвых м/сек |
|
33 |
Раструбный с коническим входным звеном |
2,00 |
4,50 |
1,47 |
1,00 |
0,91 |
0,003 |
3,2 |
13,50 |
2,86 |
4,9 |
|
34 |
5,00 |
1,55 |
1,08 |
0,99 |
0,003 |
3,3 |
14,50 |
3,01 |
5,1 |
||
|
35 |
5,50 |
1,65 |
1,12 |
1,02 |
0,003 |
3,4 |
16,00 |
3,11 |
5,7 |
||
|
36 |
6,00 |
1,73 |
1,18 |
1,08 |
0,003 |
3,5 |
16,50 |
3,22 |
5,1 |
||
|
37 |
6,50 |
1,81 |
1,24 |
1,13 |
0,003 |
3,6 |
|
|
|
||
|
38 |
7,00 |
1,90 |
1,28 |
1,17 |
0,003 |
3,7 |
|
|
|
||
|
39 |
7,50 |
1,98 |
1,33 |
1,21 |
0,003 |
3,8 |
|
|
|
||
|
40 |
8,00 |
2,06 |
1,37 |
1,25 |
0,004 |
3,9 |
|
|
|
||
|
41 |
8,50 |
2,14 |
1,42 |
1,29 |
0,004 |
4,0 |
|
|
|
||
|
42 |
9,00 |
2,22 |
1,45 |
1,33 |
0,004 |
4,1 |
|
|
|
||
|
43 |
9,50 |
2,31 |
1,49 |
1,36 |
0,004 |
4,2 |
|
|
|
||
|
44 |
10,00 |
2,38 |
1,54 |
1,40 |
0,004 |
4,3 |
|
|
|
||
|
45 |
10,50 |
2,46 |
1,59 |
1,45 |
0,004 |
4,3 |
|
|
|
||
|
46 |
11,00 |
2,54 |
1,60 |
1,46 |
0,005 |
4,5 |
|
|
|
||
|
47 |
12,50 |
2,76 |
1,70 |
1,55 |
0,005 |
4,8 |
|
|
|
||
Кривые пропускной способности труб
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТИПОВЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ТРУБ.
ТРУБЫ ПОД АВТОМОБИЛЬНЫЕ ДОРОГИ
(инв. № 420/4)
Приложение № 8
|
ПОЛУНАПОРНЫЙ РЕЖИМ |
|||||||||||
|
№ пп |
Отверстие, м |
Q м3/сек |
Н м |
hкр м |
hсж м |
iкр |
Vвых м/сек |
№ пп |
Q м3/сек |
Н м |
Vвых м/сек |
|
1 |
2,00×2,00 |
1,00 |
0,45 |
0,30 |
0,27 |
0,004 |
1,8 |
15 |
15,40 |
2,88 |
6,1 |
|
2 |
2,00 |
0,71 |
0,48 |
0,43 |
0,004 |
2,3 |
16 |
16,00 |
2,99 |
6,3 |
|
|
3 |
3,00 |
0,94 |
0,63 |
0,55 |
0,004 |
2,7 |
17 |
16,50 |
3,07 |
6,5 |
|
|
4 |
4,00 |
1,13 |
0,77 |
0,69 |
0,005 |
2,9 |
18 |
17,00 |
3,16 |
6,7 |
|
|
5 |
5,00 |
1,32 |
0,89 |
0,79 |
0,005 |
3,2 |
19 |
17,50 |
3,25 |
6,9 |
|
|
6 |
6,00 |
1,48 |
1,00 |
0,90 |
0,006 |
3,4 |
20 |
18,00 |
3,35 |
7,1 |
|
|
7 |
7,00 |
1,66 |
1,11 |
0,99 |
0,006 |
3,5 |
21 |
19,00 |
3,56 |
7,5 |
|
|
8 |
8,00 |
1,82 |
1,22 |
1,03 |
0,006 |
3,9 |
22 |
20,00 |
3,75 |
7,9 |
|
|
9 |
9,00 |
1,97 |
1,31 |
1,11 |
0,007 |
4,1 |
23 |
21,00 |
3,97 |
8,3 |
|
|
10 |
10,00 |
2,11 |
1,41 |
1,19 |
0,007 |
4,2 |
- |
- |
- |
- |
|
|
11 |
11,00 |
2,27 |
1,50 |
1,27 |
0,007 |
4,4 |
- |
- |
- |
- |
|
|
12 |
12,00 |
2,49 |
1,64 |
1,36 |
0,008 |
4,6 |
- |
- |
- |
- |
|
|
13 |
14,00 |
2,65 |
1,76 |
1,49 |
0,008 |
4,7 |
- |
- |
- |
- |
|
|
14 |
15,00 |
2,77 |
1,85 |
1,56 |
0,008 |
4,8 |
- |
- |
- |
- |
|
|
24 |
2,50×2,00 |
1,25 |
0,45 |
0,30 |
0,27 |
0,004 |
1,8 |
38 |
19,30 |
2,88 |
6,1 |
|
25 |
2,50 |
0,71 |
0,48 |
0,43 |
0,004 |
2,3 |
39 |
20,00 |
2,97 |
6,3 |
|
|
26 |
3,75 |
0,94 |
0,63 |
0,56 |
0,004 |
2,7 |
40 |
20,50 |
3,04 |
6,5 |
|
|
27 |
5,00 |
1,13 |
0,77 |
0,69 |
0,005 |
2,9 |
41 |
21,00 |
3,11 |
6,6 |
|
|
28 |
6,25 |
1,32 |
0,89 |
0,79 |
0,005 |
3,2 |
42 |
21,50 |
3,19 |
6,6 |
|
|
29 |
7,50 |
1,48 |
1,00 |
0,90 |
0,006 |
3,4 |
43 |
22,00 |
3,27 |
6,9 |
|
|
30 |
8,75 |
1,66 |
1,11 |
0,99 |
0,006 |
3,5 |
44 |
23,00 |
3,40 |
7,2 |
|
|
31 |
10,00 |
1,82 |
1,22 |
1,03 |
0,006 |
3,9 |
45 |
24,00 |
3,57 |
7,6 |
|
|
32 |
11,25 |
1,97 |
1,31 |
1,11 |
0,007 |
4,1 |
46 |
25,00 |
3,74 |
7,9 |
|
|
33 |
12,50 |
2,11 |
1,41 |
1,19 |
0,007 |
4,2 |
47 |
26,00 |
3,91 |
8,2 |
|
|
34 |
13,75 |
2,27 |
1,50 |
1,27 |
0,007 |
4,4 |
48 |
26,50 |
4,00 |
8,3 |
|
|
35 |
15,75 |
2,49 |
1,64 |
1,36 |
0,008 |
4,6 |
- |
- |
- |
- |
|
|
36 |
17,50 |
2,65 |
1,76 |
1,49 |
0,008 |
4,7 |
- |
- |
- |
- |
|
|
37 |
18,75 |
2,77 |
1,85 |
1,56 |
0,008 |
4,8 |
- |
- |
- |
- |
|
|
49 |
3,00×2,50 |
1,50 |
0,45 |
0,30 |
0,27 |
0,004 |
1,8 |
63 |
23,00 |
2,86 |
4,8 |
|
50 |
3,00 |
0,71 |
0,48 |
0,43 |
0,004 |
2,3 |
64 |
23,50 |
2,92 |
4,9 |
|
|
51 |
4,50 |
0,94 |
0,63 |
0,56 |
0,004 |
2,7 |
65 |
24,00 |
2,98 |
5,0 |
|
|
52 |
6,00 |
1,13 |
0,77 |
0,69 |
0,005 |
2,9 |
66 |
24,50 |
3,04 |
5,1 |
|
|
53 |
7,50 |
1,32 |
0,89 |
0,79 |
0,005 |
3,2 |
67 |
25,00 |
3,10 |
5,2 |
|
|
54 |
9,00 |
1,48 |
1,00 |
0,90 |
0,006 |
3,4 |
68 |
25,50 |
3,16 |
5,4 |
|
|
55 |
10,50 |
1,66 |
1,11 |
0,90 |
0,006 |
3,5 |
69 |
26,00 |
3,22 |
5,5 |
|
|
56 |
12,00 |
1,82 |
1,22 |
1,03 |
0,006 |
3,9 |
70 |
27,00 |
3,34 |
5,7 |
|
|
57 |
13,50 |
1,97 |
1,31 |
1,11 |
0,007 |
4,1 |
71 |
28,00 |
3,47 |
5,9 |
|
|
58 |
15,00 |
2,11 |
1,41 |
1,19 |
0,007 |
4,2 |
72 |
29,00 |
3,61 |
6,1 |
|
|
59 |
16,50 |
2,27 |
1,50 |
1,27 |
0,007 |
4,4 |
73 |
30,00 |
3,75 |
6,3 |
|
|
60 |
18,90 |
2,49 |
1,64 |
1,36 |
0,008 |
4,6 |
74 |
31,00 |
3,89 |
6,4 |
|
|
61 |
21,00 |
2,55 |
1,76 |
1,49 |
0,008 |
4,7 |
75 |
31,50 |
3,97 |
6,6 |
|
|
62 |
22,50 |
2,77 |
1,85 |
1,56 |
0,008 |
4,8 |
- |
- |
- |
- |
|
|
76 |
2,00 |
0,45 |
0,30 |
0,27 |
0,004 |
1,8 |
90 |
31,00 |
2,89 |
4,9 |
|
|
77 |
4,00 |
0,71 |
0,48 |
0,43 |
0,004 |
2,3 |
91 |
32,00 |
2,98 |
5,0 |
|
|
78 |
6,00 |
0,94 |
0,63 |
0,56 |
0,004 |
2,7 |
92 |
33,00 |
3,07 |
5,2 |
|
|
79 |
8,00 |
1,13 |
0,77 |
0,69 |
0,005 |
2,9 |
93 |
34,00 |
3,16 |
5,4 |
|
|
80 |
10,00 |
1,32 |
0,89 |
0,79 |
0,005 |
3,2 |
94 |
35,00 |
3,25 |
5,5 |
|
|
81 |
12,00 |
1,48 |
1,00 |
0,90 |
0,006 |
3,4 |
95 |
36,00 |
3,35 |
5,7 |
|
|
82 |
14,00 |
1,66 |
1,11 |
0,99 |
0,006 |
3,5 |
96 |
37,00 |
3,44 |
5,8 |
|
|
83 |
16,00 |
1,82 |
1,22 |
1,03 |
0,006 |
3,9 |
97 |
38,00 |
3,54 |
6,0 |
|
|
84 |
18,00 |
1,97 |
1,31 |
1,11 |
0,007 |
4,1 |
98 |
39,00 |
3,64 |
6,1 |
|
|
85 |
20,00 |
2,11 |
1,41 |
1,19 |
0,007 |
4,2 |
99 |
40,00 |
3,75 |
6,3 |
|
|
86 |
22,00 |
2,27 |
1,50 |
1,27 |
0,007 |
4,4 |
100 |
41,00 |
3,86 |
6,4 |
|
|
87 |
25,20 |
2,49 |
1,64 |
1,36 |
0,008 |
4,6 |
101 |
42,00 |
3,97 |
6,6 |
|
|
88 |
28,00 |
2,65 |
1,78 |
1,49 |
0,008 |
4,7 |
- |
- |
- |
- |
|
|
89 |
30,00 |
2,77 |
1,85 |
1,56 |
0,008 |
4,8 |
- |
- |
- |
- |
|
Кривые пропускной способности труб
Приложение № 9
Схемы очертаний конструкции труб с различными оголовками в соответствии с типовыми проектами инв. №№ 101/1; 108/1
а) Круглые трубы
С нормальным звеном
на входе и выходе d = 1,0
С коническим звеном
на входе и выходе
d = 1,0; 1,25; 1,50; 2,0
б) Прямоугольные трубы
С повышенным звеном
на входе и нормальным звеном
на выходе отв. 2,0×2,0 (2,5)
2,5×2,5 (2,5)
С нормальным звеном
на входе и выходе
отв. 3,0×2,5
4,0×2,5
Приложение № 10
ВЕДОМОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ ОТ СНЕГОТАЯНИЯ НА МАЛЫХ ВОДОСБОРАХ ПО СН 356-66 ДЛЯ БАССЕЙНОВ, РАСПОЛОЖЕННЫХ В ПРИРОДНЫХ ЗОНАХ (РАЙОНАХ) I, II и III
Расчетная формула:
|
Проектный км |
ПК+ |
Природная зона (район) табл. 1 |
F Км2 |
L км |
JЛ % |
|
|
Категория рельефа |
n |
Ко |
|
Характеристика бассейна, табл. 2 |
Поправочный коэф. К1, табл. 2 |
Поправочный коэф. К2, табл. 3 |
Степень озерности, fоз, % |
Поправочный коэф. К3, табл. 4 |
|
СV с карты |
Поправочный коэф. К4, табл. 5 |
|
|
Табл. 1 |
||||||||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СV × К4 |
С5 = 2 СV × К4 |
Вероятность превышения |
Кр Прилож. 2 |
Степень закарстов. бассейна, % |
Поправочный коэф. К5 |
hр = Кр
× |
(F + 1)n прилож. 2 |
Определение δ1 |
||||
|
С (0,2 ÷ 0,4) |
Si км2 |
fi км2 |
|
|
||||||||
|
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
34 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ'1 стр. 8 |
Определение δ2 |
Qрас м3/сек |
Примечание |
|||
|
g (0,6; 0,8) |
Степень залесенности бассейна, fЛ, % |
Степень залесенности бассейна, fб, % |
δ2= 1 - g lg (0,05 fЛ + 0,1 fб +1) |
|||
|
35 |
36 |
37 |
38 |
39 |
40 |
41 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение № 11
ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ ВЕДОМОСТЬ РАСЧЕТА h1 % и Ко по реке аналогу ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ МАКСИМАЛЬНЫХ РАСХОДОВ ТАЛЫХ ВОД ПО СН 356-66
РАСЧЕТНАЯ ФОРМУЛА:
|
проектный км |
ПК + |
F км2 |
ΣQ сумма средних годовых расходов м3/сек |
n число лет наблюдений n > 25 |
|
|
мм |
ΣQmax сумма средних годовых расходов м3/сек |
|
Σ = (К - 1)2 |
Кmin |
СV |
С3 |
К4 % |
h1% |
Q1% = Qср × К1% м3/сек |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение δ2 |
(F + 1)n прилож. 2 |
|
м3/сек |
n показатель степени |
примечание |
||||||||
|
С (0,2 ÷ 0,4) |
Si км2 |
fi км2 |
|
δ1 |
g |
fЛ |
fб |
δ2 |
|||||
|
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: показатель n в (F + 1)n определяется подбором исходя из необходимого условия равенства величин расходов в гр. 18 и гр. 31
Приложение № 12
ВЕДОМОСТЬ РАСЧЕТА СНЕГОВОГО СТОКА С МАЛЫХ БАССЕЙНОВ
(F до 50 км2) по ВСН 63-67 (Средняя Азия, Южный Кавказ, часть побережья ДБК и Охотского моря, полуостров Таймыр и др.)
вероятность превышения
|
Проектный км |
ПК+ |
F км2 |
Ст рис. 1 + 4 |
Дата наступления снеготаяния рис. 17 |
Б Заболоченность, % |
О3 Озерность, % |
Ло Залесенность бассейна, % |
Лср ср. залесенность района, % |
К Коэф. густоты леса бассейна |
Кср Коэф. густоты леса района |
К1 Русловая система в пределах водосбора |
К2 Трасса проходит по водоразделам, склонам |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СОДЕРЖАНИЕ
|
|