Государственная система обеспечения единства измерений

ИЗМЕРЕНИЕ РАСХОДА И КОЛИЧЕСТВА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ С ПОМОЩЬЮ СТАНДАРТНЫХ СУЖАЮЩИХ УСТРОЙСТВ

Часть 2

Диафрагмы
Технические требования

ISO 5167-2:2003

Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in
circular cross-section conduits running full -
Part 2: Orifice plates
(MOD)

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0-92 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2-97 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Порядок разработки, принятия, применения, обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1 ПОДГОТОВЛЕН Обществом с ограниченной ответственностью «Отраслевой метрологический центр Газметрология» (ООО «ОМЦ Газметрология»), Федеральным государственным унитарным предприятием «Всероссийский научно-исследовательский институт расходометрии» (ФГУП «ВНИИР»), государственным предприятием «Всеукраинский государственный научно-производственный центр стандартизации, метрологии, сертификации и защиты прав потребителей» Госпотребстандарта Украины (Укрметртестстандарт), Национальным университетом «Львовская политехника»

2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии Российской Федерации

3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол № 28 от 9 декабря 2005 г.)

За принятие проголосовали:

(Поправка, ИУС 6-2007).

4 Настоящий стандарт является модифицированным по отношению к международному стандарту ИСО 5167-2:2003 «Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 2. Диафрагмы» (ISO 5167-2:2003 «Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full - Part 2: Orifice plates») путем внесения технических отклонений, объяснение которых приведено во введении к настоящему стандарту.

Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования указанного международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ 1.5-2001 (подраздел 3.6)

5 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 31 октября 2006 г. № 237-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 8.586.2-2005 (ИСО 5167-2:2003) «Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 2. Диафрагмы. Технические требования» введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 января 2007 г.

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация о введении в действие (прекращении действия) настоящего стандарта публикуется в указателе «Национальные стандарты».

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в указателе «Национальные стандарты», а текст изменений - в информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра или отмены настоящего стандарта соответствующая информация будет опубликована в информационном указателе «Национальные стандарты»

Содержание

Введение

Комплекс межгосударственных стандартов ГОСТ 8.586.1-2005 - ГОСТ 8.586.5-2005 под общим наименованием «Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств» (далее - комплекс стандартов) состоит из следующих частей:

- Часть 1. Принцип метода измерений и общие требования;

- Часть 2. Диафрагмы. Технические требования;

- Часть 3. Сопла и сопла Вентури. Технические требования;

- Часть 4. Трубы Вентури. Технические требования;

- Часть 5. Методика выполнения измерений.

Комплекс стандартов распространяют на измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления при применении следующих типов сужающих устройств: диафрагмы, сопла ИСА 1932, эллипсного сопла¹⁾, сопла Вентури и трубы Вентури.

Комплекс стандартов устанавливает требования к геометрическим размерам и условиям применения сужающих устройств, используемых в трубопроводах круглого сечения, полностью заполненных однофазной (жидкой или газообразной) средой, скорость течения которой меньше скорости звука в этой среде.

Части 1-4 являются модифицированными по отношению к международным стандартам [1]-[4].

В первой части представлены термины и определения, условные обозначения, принцип метода измерений, установлены общие требования к условиям измерений при применении всех типов сужающих устройств.

Вторая, третья и четвертая части устанавливают технические требования к конкретным типам сужающих устройств: вторая часть - к диафрагмам, третья - к соплам ИСА 1932, эллипсным соплам и соплам Вентури, четвертая - к трубам Вентури.

В пятой части представлена методика выполнения измерений с помощью указанных выше типов сужающих устройств.

В отличие от международного стандарта [2] в настоящий стандарт введены:

- поправочные коэффициенты, учитывающие шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода и притупление входной кромки диафрагмы;

- дополнительные требования к определению необходимой длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов для широкого ряда местных сопротивлений;

- дополнительное приложение A «Классификация видов местных сопротивлений».

Использование в настоящем стандарте поправочных коэффициентов, учитывающих шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода и притупление входной кромки диафрагмы, позволяет, в отличие от международного стандарта, существенно расширить область применения диафрагм.

Расширение списка видов местных сопротивлений и включение в настоящий стандарт приложения A позволяет расширить возможности монтажа диафрагм и исключить ошибки при определении необходимой длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов.

Введенные дополнительные требования выделены в настоящем стандарте путем заключения в рамки из тонких линий.

Наименования видов местных сопротивлений, дополнительно включенных в настоящий стандарт, выделены курсивом.

В международном стандарте [3] эллипсные сопла названы соплами большого радиуса.

1 Область применения

Настоящий стандарт устанавливает требования к геометрическим характеристикам и условиям применения диафрагм, устанавливаемых в трубопроводах круглого сечения для определения расхода и количества жидкостей и газов.

Стандарт распространяется на диафрагмы с угловым, фланцевым и трехрадиусным способами отбора давления. Требования настоящего стандарта применяют совместно с требованиями ГОСТ 8.586.1.

Стандарт не распространяется на диафрагмы, установленные в трубопроводах внутренним диаметром менее 0,05 м или более 1 м, и при значениях числа Рейнольдса 5000.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

ГОСТ 8.586.1-2005 (ИСО 5167-1:2003) Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 1. Принцип метода измерений и общие требования (ИСО 5167-1:2003 «Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 1. Общие принципы и требования», MOD)

ГОСТ 8.586.5-2005 Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 5. Методика выполнения измерений

ГОСТ 17378-2001 (ИСО 3419:1981) Детали трубопроводов бесшовные приварные из углеродистой и низколегированной стали. Переходы. Конструкция (ИСО3419.1981 «Фитинги из легированной и нелегированной стали, привариваемые встык», MOD)

ГОСТ 24856-81 (ИСО 6552:1980) Арматура трубопроводная промышленная. Термины и определения (ИСО 6552:1980 «Конденсатоотводчики автоматические. Определение технических терминов», MOD)

Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Термины, определения, обозначения и сокращения

В настоящем стандарте применены термины, определения, обозначения и сокращения в соответствии с ГОСТ 8.586.1.

4 Принципы метода измерения и расчета

4.1 Принцип метода измерения

4.1.1 Метод измерения расхода среды, протекающей в ИТ, основан на создании с помощью диафрагмы местного сужения потока, часть потенциальной энергии которого переходит в кинетическую энергию. Средняя скорость потока в месте его сужения повышается, а статическое давление становится менее статического давления до диафрагмы. Разность давления (перепад давления) тем больше, чем больше расход среды, и, следовательно, она может служить мерой расхода.

4.2 Расчет расхода среды

Массовый расход рассчитывают по формуле (4.1) после определения параметров, которые либо измеряют непосредственно, либо вычисляют по результатам измерений других параметров.

Коэффициент истечения диафрагм и поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода, зависят от числа Re, которое само зависит от значения расхода, поэтому уравнение для расчета расхода является неявным. В этом случае значение расхода может быть получено методом итераций. Порядок проведения итераций приведен в ГОСТ 8.586.1 (приложение В) и ГОСТ 8.586.5 (раздел 8).

5 Диафрагмы

5.1 Описание

5.1.1 Общие положения

Поперечное сечение в осевой плоскости стандартной диафрагмы приведено на рисунке 1. Обозначения элементов и геометрических параметров диафрагмы, приведенные на рисунке 1, применяют в настоящем разделе.

1 - входной торец диафрагмы; 2 - выходной торец диафрагмы

Рисунок 1 - Стандартная диафрагма

5.1.2 Общие требования

5.1.2.1 Требования применяют только к части диафрагмы, находящейся внутри трубопровода.

5.1.2.2 Отверстие диафрагмы должно быть соосно с ИТ. Торцевые стороны диафрагмы должны быть плоскими и параллельными друг другу.

5.1.2.3 Конструкция диафрагмы и узла ее крепления должна гарантировать, что под  действием перепада давления на ней или других напряжений уклон диафрагмы (см. 5.1.3.1) не будет превышать в рабочих условиях ±1 %.

5.1.3 Входной торец диафрагмы

5.1.3.1 Поверхность входного торца диафрагмы (см. рисунок 1) должна быть плоской. Неплоскостность поверхности входного торца диафрагмы определяют перед ее установкой. Диафрагму считают плоской, если максимальный зазор между ней и поверочной линейкой длиной l, наложенной вдоль любого диаметра диафрагмы, как приведено на рисунке 2, менее 0,005 (l - d)/2, т.е. уклон - менее 0,5%.

D_H - наружный диаметр диска диафрагмы; Н - отклонение поверхности входного торца от плоскостности (измеренное на краю отверстия), м; l - длина линейки; l_Д - длина проекции на горизонтальную плоскость линии, соединяющей точку касания линейки поверхности диафрагмы и край отверстия диафрагмы

Рисунок 2 - Схема измерения неплоскостности диафрагмы

Таблица 1 - Максимально допускаемые значения H_Д

5.1.3.2 Поверхность входного торца диафрагмы должна иметь значение Ra не более 10^-4d в пределах круга диаметром не менее D, концентричного с отверстием.

5.1.3.3 Для обеспечения удобства проверки правильности установки диафрагмы по отношению к направлению потока предусматривают маркировочный знак плюс (+) на входном торце и минус (-) на выходном торце диафрагмы. Нанесение маркировочного знака на входном торце диафрагмы в пределах круга диаметром D не допускается.

5.1.4 Выходной торец диафрагмы

5.1.4.1 Поверхность выходного торца диафрагмы (см. рисунок 1) должна быть плоской и параллельной поверхности входного торца диафрагмы.

5.1.4.2 Качество обработки поверхности выходного торца диафрагмы допускается ниже установленного для входного торца (см. [6]; 5.1.9). Рекомендуется, чтобы значение Ra выходного торца не превышало 0,1 мм.

5.1.4.3 Неплоскостность и состояние поверхности выходного торца диафрагмы допускается оценивать визуально.

5.1.4.4 Поверхность выходного торца диафрагмы считают параллельной поверхности входного торца, если выполняются требования 5.1.5.4.

5.1.5 Толщина диафрагмы и длина цилиндрической части ее отверстия

5.1.5.1 Длина е (см. рисунок 1) цилиндрической части отверстия диафрагмы должна находиться в пределах от 0,005D до 0,02D.

5.1.5.2 Разность между значениями е при ее измерении в любой точке контура отверстия не должна превышать 0,001 D.

5.1.5.3 Толщина Е_Д диафрагмы должна быть в пределах от е до 0,05D.

Если 50 мм ≤ D ≤ 64 мм, то толщина Е_Д может достигать 3,2 мм. В этом случае не рекомендуется применение диафрагм с β > 0,36.

Необходимую наименьшую толщину диафрагмы определяют в соответствии с требованиями, изложенными в 5.1.2.3.

5.1.5.4 Если D > 200 мм, то разность между значениями Е_Д, измеренными в любой точке диска диафрагмы, не должна превышать 0,001D. Если D < 200 мм, разность между значениями Е_Д, измеренными в любой точке диска диафрагмы, не должна быть более 0,2 мм.

5.1.6 Угол наклона а образующей конуса

5.1.6.1 Если толщина Е_Д превышает длину е, то отверстие диафрагмы должно иметь скос со стороны выходного торца (см. рисунок 1). Поверхность скоса должна быть чистой.

5.1.6.2 Угол α наклона образующей конуса к оси отверстия диафрагмы должен быть в пределах 45° ± 15°.

5.1.7 Кромки G, Н и I

5.1.7.1 На кромке G (см. рисунок 1) не допускается наличие каких-либо дефектов - вмятин, рисок, заусенцев и т.п.

5.1.7.3 Кромки Н и I (см. рисунок 1) должны быть без заусенцев, фасок или закругления. Допускаются небольшие дефекты (например, одиночная царапина).

5.1.8 Диаметр отверстия диафрагмы

5.1.8.5 Диаметр d (см. рисунок 1) должен быть не менее 12,5 мм. Относительный диаметр р должен находиться в пределах от 0,10 до 0,75.

1.5.8.2 Значение диаметра d рассчитывают по ГОСТ 8.586.1 [формула (5.4)]. За значение диаметра отверстия диафрагмы d₂₀ принимают среднее значение результатов измерений диаметра не менее чем в четырех направлениях, расположенных под приблизительно равными (визуально контролируемыми) углами друг к другу.

5.1.8.3 Отверстие должно быть цилиндрическим. Требование считается выполненным, если результат измерений диаметра в любом из направлений (см. 5.1.8.2) не отличается от среднего значения диаметра более чем на 0,05 %.

5.1.9 Диафрагмы для инверсивных потоков

5.1.9.1 Диафрагмы, предназначенные для измерения инверсивных потоков, должны соответствовать следующим требованиям:

- отверстие диафрагмы не должно иметь конической части;

- оба торца диафрагмы должны соответствовать требованиям 5.1.3;

- толщина Е_Д диафрагмы должна быть равна длине е, указанной в 5.1.5; в связи с этим может оказаться необходимым ограничение перепада давления для предотвращения деформации диафрагмы (см. 5.1.2.3);

- обе кромки диафрагмы должны соответствовать требованиям 5.1.7.

5.1.9.2 Если применяют трехрадиусный способ отбора давления (см. 5.2), то должны быть предусмотрены две группы отверстий до и после диафрагмы, которые используют в зависимости от направления потока.

5.1.10 Материал и изготовление

Диафрагма может быть изготовлена из любого материала [см. ГОСТ 8.586.1 (пункт 6.1.2 и приложение Г)] и любым способом, если она соответствует установленным техническим требованиям.

5.2 Отверстия для отбора давления

5.2.1 Общие положения

5.2.1.1 Для каждой диафрагмы должны быть выполнены не менее одного отверстия для отбора давления (далее - отверстие) до диафрагмы и одно после нее, расположенные в том или другом стандартном положении в зависимости от способа отбора давления (угловой, трехрадиусный и фланцевый).

5.2.1.2 Одна диафрагма может быть использована для нескольких способов отбора давления. При этом для исключения взаимного влияния отборов давления угол между осями нескольких отверстий с одной стороны диафрагмы должен быть не менее 30°.

5.2.1.3 Отдельные отверстия до и после диафрагмы должны иметь одинаковый диаметр с допускаемым отклонением не более 0,1 мм.

5.2.1.4 Отдельные отверстия должны быть круглыми и цилиндрическими на глубине не менее 2,5 внутренних диаметров данного отверстия. Соответствие отверстий данным требованиям допускается оценивать визуально.

5.2.2 Диафрагмы с трехрадиусным или фланцевым способами отбора давления

5.2.2.1 Ось отверстия должна быть расположена на определенном расстоянии от соответствующего торца диафрагмы в зависимости от способа отбора давления. При размещении отверстий необходимо учитывать толщину прокладок и (или) уплотнительного материала, применяемых при монтаже диафрагмы.

5.2.2.2 Для диафрагм с трехрадиусным способом отбора давления расположение отверстий приведено на рисунке За. Расстояния l₁ и l₂ измеряют от входного торца диафрагмы.

а - трехрадиусный отбор; б - фланцевый отбор

Рисунок 3 - Расположение отверстий для трехрадиусного и фланцевого способов отбора давления

Значение l₁ должно быть равным (1 ± 0,1)D, а l₂ должно находиться в следующих пределах:

(0,5 ± 0,02)D при β ≤ 0,6;

(0,5 ± 0,01)D при β > 0,6.

5.2.2.3 Для диафрагм с фланцевым способом отбора давления расположение отверстий приведено на рисунке 3б. Расстояние l₁ измеряют от входного торца диафрагмы, а расстояние l'₂ - от выходного торца диафрагмы.

Значения l₁ и l'₂ могут находиться в следующих пределах:

(25,4 ± 0,5) мм при β > 0,6 и D < 0,15 м;

(25,4 ± 1) мм в остальных случаях.

5.2.2.4 Осевая линия отверстия должна пересекаться с осевой линией ИТ под углом 90° ± 3°.

5.2.2.5 Кромки отверстия в месте выхода в ИТ должны быть заподлицо с внутренней поверхностью ИТ и насколько возможно острыми. Для ликвидации заусенцев на внутренней кромке отверстия допускается ее притупление радиусом не более одной десятой диаметра отверстия. Не допускаются какие-либо неровности на внутренней поверхности отверстия и на самом ИТ вблизи от отверстия.

5.2.2.6 Соответствие отверстий требованиям 5.2.2.4 и 5.2.2.5 допускается оценивать визуально.

5.2.2.7 Диаметр отверстий должен быть не более 0,13 D и не более 13 мм.

При выборе диаметра отверстия необходимо исключить возможность его засорения.

5.2.2.8 Оси отверстий до и после диафрагмы рекомендуется располагать в одной осевой плоскости.

5.2.3 Диафрагмы с угловым способом отбора давления

5.2.3.1 В месте выхода во внутреннюю полость ИТ отверстие должно касаться торца диафрагмы (см. 5.2.3.5).

5.2.3.2 Отверстия могут представлять собой либо отдельные отверстия, либо кольцевые щели. Отдельные отверстия для отбора давления могут быть выполнены как в трубопроводе, так и в его фланцах. Кольцевые щели выполняют в корпусе камеры усреднения или во фланцах трубопровода, как приведено на рисунке 4.

1 - камеры усреднения; 2 - отдельные отверстия; 3 - отверстия; 4 - корпус камеры усреднения; 5 - диафрагма; f- глубина щели; b_k, b'_k - внутренний диаметр корпуса камеры усреднения; с, с' - длина корпуса камеры усреднения; а - ширина кольцевой щели или диаметр отдельного отверстия; s - расстояние от уступа до камеры усреднения; g, h - размеры корпуса камеры усреднения; j - диаметр отверстия в камере для передачи давления на СИ

Рисунок 4 - Схема расположения угловых отверстий для отбора давления 8

5.2.3.3 Диаметр а отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей должен удовлетворять следующим условиям:

0,005D ≤ а ≤ 0.03D при β ≤ 0,65;

0,01D ≤ а ≤ 0.02D при β > 0,65.

Если D < 0,1 м, то при любом значении β диаметр а допускается увеличивать до 2 мм.

Независимо от значения β диаметр а должен удовлетворять дополнительным условиям:

- 1 мм ≤ а ≤ 10 мм - для чистых сред;

- 1 мм ≤ а ≤ 10 мм - для паров, в случае применения кольцевых щелей;

- 4 мм ≤ а ≤ 10 мм - для паров и сжиженных газов, в случае отдельных отверстий для отбора давления.

При выборе значения диаметра а отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей из указанных диапазонов учитывают необходимость исключения их засорения.

5.2.3.4 Кольцевые щели выполняют прерывистыми или сплошными по всему периметру корпуса камеры усреднения. Если отборы выполнены в виде прерывистой щели, то каждую камеру усреднения соединяют с внутренней полостью трубопровода не менее чем четырьмя отверстиями, оси которых находятся под равными углами друг к другу, а площадь каждого отверстия должна быть не менее 12 мм².

5.2.3.5 Если используются отдельные отверстия, как приведено на рисунке 4, то осевые линии отверстий должны пересекаться с осью трубопровода под углом 90° с допускаемым отклонением не более 3°.

Если используются несколько отдельных отверстий в каждой из двух групп отверстий (до и после диафрагмы), то их оси должны образовывать между собой равные углы.

5.2.3.6 Внутренний диаметр корпуса камеры усреднения b_k и ее длина с до СУ (см. рисунок 4) должны удовлетворять условию:

                                                (5.5)

При этом внутренний диаметр корпуса камеры усреднения b_k должен находиться в пределах от значения D до 1,04D, а длина корпуса камеры усреднения до диафрагмы с не должна превышать 0,65D.

Данные требования распространяются и на внутренний диаметр корпуса камеры усреднения b'_k и ее длину с' после СУ.

Глубина f щели должна быть больше или равна удвоенной ширине кольцевой щели а. Площадь внутренней полости камеры усреднения в осевом сечении gh должна быть больше или равна половине общей площади щели, соединяющей эту камеру с внутренней полостью ИТ.

5.2.3.7 Все поверхности корпуса камер усреднения, находящиеся в контакте со средой, должны быть чистыми.

5.2.3.8 Отверстие, предназначенное для передачи давления на соответствующие СИ, выполненное в стенке корпуса каждой из камер, должно иметь круглое сечение диаметром; (см. рисунок 4) в пределах от 4 до 10 мм.

На внутренней поверхности отверстия и его кромках не должно быть неровностей (вмятин, заусенцев и отложений).

5.2.3.9 Камеры усреднения до и после диафрагмы могут быть взаимно несимметричными, но должны соответствовать установленным требованиям.

5.3 Коэффициенты и их неопределенности

5.3.1 Границы применения

Диафрагмы с угловым или трехрадиусным способом отбора давления применяют при следующих условиях:

d ≥ 0,0125 м;

0,050 m ≤ D ≤ 1 м;

0,1 ≤ β ≤ 0,75;

Re > 5000 при β ≤ 0,56;

Re > 16000β² при β > 0,56.

Диафрагмы с фланцевым способом отбора давления применяют при следующих условиях:

d ≥ 0,0125 м;

0,050 м ≤ D ≤ 1 м;

0,1 ≤ β ≤ 0,75.

Значение числа Re должно быть более 5000 и 1,7∙10⁵β²D.

5.3.2 Коэффициенты

5.3.2.1 Коэффициент истечения

Коэффициент истечения определяют по уравнению [7]:

(5.6)

,

,

Значения L₁ и L'₂ принимают равными:

- L₁ = L'₂ = 0 - для углового способа отбора давлений;

- L₁ = 1; L'₂ = 0,47 - для трехрадиусного способа отбора давления;

- L₁ = L'₂ =  - для фланцевого способа отбора давления.

5.3.2.2 Коэффициент расширения

При использовании любого из трех способов отбора давления коэффициент расширения рассчитывают по формуле [8]

.            (5.7)

Формула (5.7) применима только для значений β, D и Re, указанных в 5.3.1, при условии:

5.3.2.3 Поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода

Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Ra не более Ra_max и не менее значения Ra_min, то поправочный коэффициент K_Ш принимают равным единице.

Значение Ra_max рассчитывают по формуле

         (5.8)

где A₀,A₁,A₂ - коэффициенты, зависящие от числа Re, рассчитывают по формуле

                                                             (5.9)

где B_k- постоянные коэффициенты, значения которых приведены в таблице 2.

Таблица 2 - Значения коэффициентов B_k

Если в результате расчета, выполненного по формуле(5.8),полученное значение  то принимают Ra_max=15∙10^-4D.

Значение  округляют до двух значащих цифр.

Значение Ra_min рассчитывают по формуле

(5.10)

Если в результате расчета, выполненного по формуле (5.10), получено значение  ≤ 0 или число Re < 3∙10⁶, то принимают Ra_min = 0.

Значения  округляют до трех цифр после запятой.

Требования к шероховатости внутренней поверхности ИТ предъявляют к участку ИТ до диафрагмы на длине не менее 10D.

Информация о шероховатости труб приведена в ГОСТ 8.586.1 (пункт 7.1.5). Данные, на базе которых получены формулы (5.8) - (5.10), приведены в [9], [10], [11].

Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Ra превышает значение Ra_max, определенное по формуле (5.8), или менее значения Ra_min, определенного по формуле (5.10), то поправочный коэффициент К_Ш рассчитывают по формуле

                                                   (5.11)

где λ и λ^*- коэффициенты трения, рассчитанные при действительном числе Re и значениях эквивалентной шероховатости ИТ, равных ее действительному значению R_Ш [см. ГОСТ 8.586.1 (пункт 7.1.5 )] и условному - R^*_Ш соответственно.

Значения λ и λ^* рассчитывают по формуле

(5.12)

где А_Ш, k_D, k_R - величины, значения которых рассчитывают в соответствии с таблицей 3.

Таблица 3 - Значения величин А_Ш, k_D, k_R

5.3.2.4 Поправочный коэффициент, учитывающий притупление входной кромки диафрагмы.

Если радиус входной кромки диафрагмы r_k не превышает 0,0004d, то поправочный коэффициент K_П принимают равным единице.

Если значение r_k превышает 0,0004d, то поправочный коэффициент K_П рассчитывают по формуле

                                     (5.13)

где

                                                        (5.14)

а - параметр, учитывающий тип измеряемой среды, который принимают равным 0,19∙10^-3 для жидкости 0,195∙10^-3 для газа и 0,2∙10^-3 для пара;

r_H - начальный радиус входной кромки диафрагмы;

τ_T - текущее время эксплуатации диафрагмы с момента определения значения начального радиуса входной кромки диафрагмы r_H, год.

Допускается значение K_П определять по значению среднего радиуса входной кромки диафрагмы  за межконтрольный интервал СУ τ_y В этом случае возникает дополнительная составляющая неопределенности значения K_П (см. 5.3.3.4).

Значение  рассчитывают по формуле

                                          (5.15)

где τ_y - межконтрольный интервал радиуса входной кромки диафрагмы, год.

Если средний радиус входной кромки за интервал τ_y не превышает 0,0004d, то значение K_П принимают равным единице.

Если средний радиус входной кромки за интервал τ_y превышает 0,0004d, то значение K_П рассчитывают по формуле

                                     (5.16)

Примечание - Измерение r_H в отличие от его визуального определения позволяет получить меньшую неопределенность K_П.

5.3.3 Неопределенности коэффициентов

5.3.3.1 Неопределенность коэффициента истечения

Неопределенность коэффициента истечения диафрагм для всех трех способов отборов давления при условии, что неопределенности β, D и Re равны нулю, рассчитывают по формулам:

 при 0,1 ≤ β ≤ 0,2;

 при 0,2 ≤ β ≤ 0,6;

 при 0,6 ≤ β ≤ 0,75

Если D < 0,07112 м, то к данным значениям должна быть добавлена арифметически следующая неопределенность:

Если β > 0,5 и Re < 10000, то к данным значениям добавляют арифметически неопределенность 0,5 %.

5.3.3.2 Неопределенность коэффициента расширения

Неопределенность коэффициента расширения при условии, что неопределенности β, ∆р/p и к равны нулю, рассчитывают по формуле

.

5.3.3.3 Неопределенность поправочного коэффициента, учитывающего шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода

Неопределенность поправочного коэффициента К_ш рассчитывают по формуле

,

где  - неопределенность значения R_Ш.

При определении R_Ш по ГОСТ 8.586.1 (таблица Д.1) в зависимости от материала и состояния поверхности ИТ неопределенность  принимают равной значению, указанному в данной таблице. При определении R_Ш по уравнению Коулбрука-Уайта [см. ГОСТ 8.586.1 формула (7.1)] неопределенность  устанавливают на основе нормы неопределенности результатов измерений R_Ш применяемой методики выполнения измерений.

5.3.3.4 Неопределенность поправочного коэффициента, учитывающего притупление входной кромки диафрагмы

Неопределенность поправочного коэффициента K_П рассчитывают по формуле

,

где K_П- поправочный коэффициент, рассчитанный по формуле (5.13);

 - дополнительная составляющая неопределенность, обусловленная заменой текущего значения радиуса входной кромки диафрагмы r_k на его усредненное значение .

Значение  принимают равным нулю при расчете K_П по текущему значению r_k согласно формулам (5.13) и (5.14). При расчете К_П по усредненному значению  согласно формулам (5.15) и (5.16) значение  определяют по формуле

где К_П - поправочный коэффициент, рассчитанный по формуле (5.16).

При визуальном определении r_H неопределенность  принимают равной 50 %.

При непосредственном измерении r_H неопределенность  устанавливают на основе нормы неопределенности результатов измерений применяемой методики выполнения измерений.

5.4 Потери давления

5.4.1 Потери давления на диафрагме рассчитываются по формуле

.                   (5.17)

Потеря давления соответствует разности значений статического давления, измеренного на расстоянии приблизительно 1D до диафрагмы и 6D после нее.

5.4.2 Допускают расчет потери давления по упрощенной формуле

.                                                                (5.18)

5.4.3 Коэффициент гидравлического сопротивления для диафрагмы рассчитывают по формуле [12]

                                   (5.19)

6 Требования к установке

6.1 Общие положения

Общие требования к установке СУ, приведенные в ГОСТ 8.586.1 (раздел 7), применяют совместно с дополнительными специальными требованиями настоящего стандарта к диафрагмам.

Необходимую минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют в зависимости от вида МС, их размещения на ИТ и относительного диаметра отверстия диафрагмы. Классификация видов МС приведена в приложении А.

Примечание - Установка термометра в соответствии с требованиями ГОСТ 8.586.5 (подраздел 6.3) не изменяет необходимых прямолинейных участков ИТ для других МС, т.е. первичный преобразователь температуры, термометр или их гильзу (при ее наличии) не рассматривают как МС.

Если струевыпрямитель или УПП не применяют, то минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, приведенных в 6.2.

При применении струевыпрямителя или УПП минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, изложенных в 6.3 и приложении Б.

Применять струевыпрямитель или УПП не рекомендуется, если необходимая длина прямолинейных участков ИТ может быть обеспечена без их установки.

Требования 6.2 к длине прямолинейных участков ИТ установлены на основе [13], [14], [15] и [16].

Все значения длины прямолинейных участков ИТ, указанные в 6.3.2, основаны на данных [13].

6.2 Минимальная длина прямолинейных участков измерительных трубопроводов

6.2.1 Необходимая минимальная длина прямолинейных участков ИТ до и после диафрагмы в зависимости от значения относительного диаметра отверстия диафрагмы и вида МС приведена в таблице 4.

Таблица 4 - Необходимая минимальная относительная длина прямолинейных участков ИТ между диафрагмой и МС без применения струевыпрямителя или УПП

Окончание таблицы 4

Для промежуточных значений β, не указанных в таблице 4, минимальную длину прямолинейных участков ИТ с применением линейной интерполяции данных таблицы рассчитывают по формуле

                                               (6.1)

где β₁, L₁ - ближайшее меньшее к величине β значение относительного диаметра диафрагмы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ, указанные в таблице 4;

β₂, L₂ - ближайшее большее к величине β значение относительного диаметра диафрагмы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ, указанные в таблице 4.

Результат расчета по формуле (6.1) округляют до целого числа.

Примечание - Если расчет необходимой минимальной длины прямолинейных участков ИТ выполняют по данным, приведенным в колонках Б, то при отсутствии данных для β₂ допускается значение L₂ принимать равным значению, приведенному в колонке А.

6.2.2 Если диафрагму используют для выполнения исследовательских работ или в качестве эта лонного СИ при калибровочных или поверочных работах, то рекомендуется увеличить не менее чем в 2 раза длину прямолинейных участков ИТ до диафрагмы, указанную в колонках А таблицы 4.

6.2.3 Если длина прямолинейного участка ИТ до и после диафрагмы не менее значений, указанных в колонке А таблицы 4, то неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1.

6.2.4 Если длина прямолинейного участка ИТ до или после диафрагмы меньше значений, указанных в колонке А таблицы 4, но равна или больше значений, приведенных в колонке Б данной таблицы, то следует к неопределенности коэффициента истечения арифметически добавить дополнительную составляющую неопределенности 0,5 %.

6.2.5 Не допускается:

- устанавливать прямолинейные участки ИТ, длины которых менее указанных в колонке Б таблицы 4;

- одновременно устанавливать до и после диафрагмы прямолинейные участки ИТ, длины которых менее указанных в колонке A таблицы 4.

6.2.6 Рекомендуется регулировать расход потока арматурой, расположенной на расстоянии более 8D после диафрагмы. Запорная арматура, находящаяся на ИТ до диафрагмы, должна быть полностью открыта.

6.2.7 Если конструкция проточной части запорной арматуры и ее сопряжение с ИТ соответствует требованиям 6.4.3, то такая запорная арматура может рассматриваться как часть прямолинейного участка ИТ.

Запорная арматура, приведенная в таблице 4, имеет такой же номинальный внутренний диаметр, как и ИТ, а диаметр ее проходного отверстия отличается от диаметра ИТ на значение, которое превышает допускаемое для уступов (см. 6.4.3).

6.2.8 Длина прямолинейных участков ИТ, указанная в таблице 4, определена экспериментально в условиях стабилизированного потока непосредственно перед исследуемым МС. На практике данные условия обеспечивают выполнением требований:

а) если до диафрагмы установлено последовательно несколько МС, то должно применяться следующее:

1) длину прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и ближайшим к ней МС определяют по 6.2.1-6.2.7;

2) прямолинейный участок ИТ между двумя ближайшими к диафрагме МС должен иметь длину, равную половине или более половины значения, определяемого по данным таблицы 4 для β, равного 0,67 (независимо от фактического значения β), и вида второго МС, наиболее удаленного от диафрагмы). При этом расстояние между МС является кратным внутреннему диаметру участка ИТ между этими МС. Если значение минимальной длины прямолинейного участка ИТ выбрано из колонки А таблицы 4, то неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1. Если значение минимальной длины прямолинейного участка ИТ выбрано из колонки Б таблицы 4, то к неопределенности коэффициента истечения следует арифметически добавить дополнительную составляющую неопределенности 0,5 %.

Если расстояние между вторым и третьим МС менее 5D и третье МС требует больший прямолинейный участок, чем второе МС, то прямолинейный участок ИТ между двумя ближайшими к диафрагме МС определяют как половину или более половины значения, определяемого по данным таблицы 4, для β, равного 0,67 (независимо от фактического значения р), и вида третьего МС;

3) допускается частичное или полное сокращение расстояния между двумя МС, ближайшими к СУ, за счет соответствующего увеличения длины ИТ между СУ и ближайшим перед ним МС (см. рисунок 5). При этом должно выполняться условие перечисления б);

1 - диффузор; 2 - шаровой кран или задвижка; 3 - диафрагма

Рисунок 5 - Схема расположения шарового крана или задвижки при β = 0,6

б) любое МС, состоящее из комбинации колен (см. таблицу 4), должно быть помещено от диафрагмы на расстоянии, не менее указанного в таблице 4, независимо от числа МС, находящихся между этим МС и диафрагмой. При этом расстояние является кратным внутреннему диаметру участка ИТ, расположенного непосредственно перед диафрагмой, и измеряется от диафрагмы до границы группы колен (включая длины МС, находящихся между ними). Если расстояние определено по значениям, приведенным в колонке Б, тогда к неопределенности коэффициента истечения должна быть арифметически добавлена дополнительная составляющая неопределенности 0,5 %. При этом не допускается сокращать длину других прямолинейных участков ИТ, т.е. дополнительная составляющая неопределенности не должна добавляться более одного раза, исходя из требований, указанных в перечислениях а) и б);

в) рекомендуется применение струевыпрямителя или УПП при использовании коллекторных систем [см. Б.5 (приложение Б)].

Если невозможно установить струевыпрямитель или УПП, то при определении длин прямолинейных участков ИТ коллекторных систем руководствуются следующим:

1) если оси входного (распределительного) коллектора и ИТ расположены в одной плоскости, как приведено в примере а) рисунка 6, то выход из коллектора для крайнего ИТ классифицируют как МС вида «Заглушённый тройник, изменяющий направление потока», для остальных ИТ как МС вида «Разветвляющий поток тройник»;

2) если оси входного (распределительного) коллектора и ИТ расположены в разных плоскостях, как приведено на рисунке 6б, то выход из коллектора и колено объединяют в одно МС, которое классифицируют как:

- «Два колена в разных плоскостях, l < 5D», при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и коллектором менее 5D;

- «Два колена в разных плоскостях, 30D ≥ l ≥ 5D», при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и коллектором от 18D до 5D для крайнего (перед заглушкой) выхода из коллектора и при длине от 16D до 5D для остальных выходов из коллектора.

Примечание - Если расстояние между коллектором и коленом более 18D для крайнего (перед заглушкой) выходом из коллектора, для остальных - более 16D, то выход из коллектора и колено не объединяют в одно МС.

г) конфигурацию ИТ перед «МС неопределенного вида» не регламентируют.

Рисунок 6 - Схема коллектора

6.2.9 МС, расположенные перед СУ на расстоянии, превышающем указанное в таблице 4, для «МС неопределенного вида» не учитывают.

6.2.10 На рисунке 7 приведены три примера применения требований перечислений а) и б) 6.2.8.

В каждом примере второе МС относительно диафрагмы (см. рисунок 7) представляет собой МС вида «Два колена в разных плоскостях (30D ≥ l ≥ 5D)», а β равно 0,4.

6.2.10.1 Если первое МС - полностью открытый шаровой кран, как приведено на рисунке 7а, длина которого 1D, то:

- длина прямолинейного участка ИТ между краном и диафрагмой должна быть не менее 12D (см. таблицу 4);

- длина прямолинейного участка ИТ между МС вида «Два колена в разных плоскостях (30D ≥ l ≥ 5D)» и краном должна быть не менее 22D согласно перечислению а) 6.2.8;

- расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях ((30D ≥ l ≥ 5D)» и диафрагмой должно быть не менее 44D согласно перечислению б) 6.2.8.

Таким образом, требуется дополнительная общая длина 9D = 44D - 22D - 12D - 1D, которая может находиться либо до или после крана, либо частично до и после крана.

В соответствии с требованиями в перечислении б) 6.2.8 дополнительная длина 9D может не вводиться при условии, что к неопределенности коэффициента истечения будет арифметически добавлена дополнительная составляющая неопределенности 0,5 %.

Могут также быть применены условия перечисления а) 6.2.8 для расположения крана вплотную к двум коленам в разных плоскостях, при условии, что имеется расстояние не менее 44D от двух колен в разных плоскостях до диафрагмы, как приведено на рисунке 7б.

6.2.10.2 Если первое МС является переходником (конфузором) от диаметра 2D к диаметру D на длине 2D, как приведено на рисунке 7в, то:

- длина прямолинейного участка ИТ между конфузором и диафрагмой должна быть не менее 5D (см. таблицу 4);

- длина прямолинейного участка ИТ между МС вида «Два колена в разных плоскостях (30D ≥ l ≥ 5D)» и конфузором должна быть не менее 22∙2D согласно перечислению а) 6.2.8;

- расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях ((30D ≥ l ≥ 5D)» должно быть не менее 44D согласно перечислению б) 6.2.8.

Так как фактическое расстояние равно 51D = 44D + 2D + 5D, с учетом требования перечисления б) 6.2.8 дополнительной длины не требуется.

6.2.10.3 Если первое МС - расширитель (диффузор) от 0,5D до D на длине 2D, как приведено на рисунке 7г, то:

- длина прямолинейного участка ИТ между диффузором и диафрагмой должна быть не менее 12D (см. таблицу 4);

- длина прямолинейного участка ИТ между двумя коленами в разных плоскостях и диффузором должна быть не менее 22∙0,5D согласно перечислению а) 6.2.8;

- расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях ((30D ≥ l ≥ 5D)» и диафрагмой должно быть не менее 44D согласно перечислению б) 6.2.8.

Рисунок 7 - Примеры определения необходимых длин прямолинейных участков ИТ (см. 6.2.10)

Таким образом, требуется дополнительный прямолинейный участок ИТ 19D = 44D - 12D - 2D - 22∙0,5D, который может быть либо до или после диффузора, либо частично до и после него.

6.3 Струе выпрямители и устройства подготовки потока

6.3.1 Общие положения

Для уменьшения длины прямолинейных участков ИТ до диафрагмы могут быть применены струевыпрямители или УПП.

Допускается использовать только те виды струевыпрямителей или УПП, которые прошли испытания на соответствие требованиям, указанным в ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж). В любом случае испытания следует проводить с применением диафрагм.

Незапатентованные струевыпрямители и УПП, которые прошли испытания на соответствие требованиям, указанным в ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж), - это трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998) и дисковое УПП «Zanker». В приложение Б приведены некоторые патентованные УПП, прошедшие испытания.

В 6.3.2 и 6.3.3 приведено описание конструкций и способы установки на ИТ трубчатого струевыпрямителя в виде связки 19 трубок (1998) и дискового УПП «Zanker».

В 6.3.2.2 и 6.3.3.2 описаны ситуации, в которых данные устройства могут быть использованы после любых типов МС и произвольно выбранными расстояниями между ними; в 6.3.2.3 рассмотрены некоторые дополнительные варианты, в которых трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998) может быть применен для уменьшения требуемой длины ИТ после конкретных типов МС.

Допускается применение других конструкций струевыпрямителей и УПП, если они прошли испытания [см. ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж)].

6.3.2 Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998)

6.3.2.1 Описание

6.3.2.1.1 Конструкция

Струевыпрямитель включает 19 трубок, соединенных в цилиндрическую структуру, как приведено на рисунке 8.

Для уменьшения завихрений, которые могут возникнуть между внешними трубками струевыпрямителя и стенкой трубопровода, максимальный наружный диаметр струевыпрямителя D_f должен удовлетворять условию:

0,95D ≤ D_f ≤ D.

Длина трубок должна быть в пределах от 2D до 3D, предпочтительно как можно ближе к 2D.

6.3.2.1.2 Требования к трубкам струевыпрямителя

Все трубки в связке должны иметь одинаковую шероховатость, наружный диаметр и толщину стенок. Толщина стенок отдельных трубок струевыпрямителя должна быть менее 0.025D. Все трубки должны иметь внутреннюю фаску на обоих торцах.

6.3.2.1.3 Изготовление струевыпрямителя

1 - минимизированный зазор; 2 - стенка ИТ; 3 - толщина стенки трубки; 4 - варианты центрирующих прокладок (обычно в четырёх местах); D_f - наружный диаметр струевыпрямителя потока; L-длина трубок

Рисунок 8 - Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998)

Струевыпрямитель должен иметь прочную конструкцию. Отдельные трубки следует приварить друг к другу в точках контакта, по крайней мере, на обоих торцах связки. Важно обеспечить параллельность трубок друг другу и оси трубопровода, поскольку при невыполнении данного требования струевыпрямитель сам может создавать в потоке завихрения. Для центрирования всей сборки трубок в трубопроводе следует использовать прокладки, которые могут иметь форму небольших выступов или стержней, параллельных оси трубопровода. После помещения в трубопровод связка трубок должна быть надежно закреплена на месте. Прочное крепление не должно вносить деформацию в конструкцию связки трубок и нарушать ее симметричное расположение в трубопроводе.

6.3.2.1.4 Потери давления

Коэффициент гидравлического сопротивления ξ струевыпрямителя в виде связки из 19 трубок (1998) может быть принят равным 0,75.

6.3.2.2 Установка струевыпрямителя

6.3.2.2.1 Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998), приведенный на рисунке 8, применяют с диафрагмой, имеющей относительный диаметр не более 0,67.

6.3.2.2.2 Струевыпрямитель должен быть установлен так, чтобы расстояние между диафрагмой и МС было не менее 30D, а расстояние между выходным торцом струевыпрямителя и диафрагмой было равно (13 ± 0,25) D.

6.3.2.3 Дополнительные возможности

6.3.2.3.1 рубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998) может быть использован для уменьшения требуемого прямолинейного участка ИТ при применении вариантов установки, отличных от приведенного в 6.3.2.2.

Допускаемые варианты установки струевыпрямителя зависят от расстояния L_f от диафрагмы до ближайшего МС. В таблице 5 приведены допускаемые диапазоны длины прямолинейных участков ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем в виде связки из 19 трубок (1998) для двух диапазонов L_f:

-30D> L_f > 18D;

-L_f > 30D.

В таблице 5 приведена длина прямолинейных участков ИТ между выходным торцом струевыпрямителя и диафрагмой.

Для значений относительных диаметров диафрагмы, не указанных в таблице 5, положение струевыпрямителя определяют по данным для ближайшего большего указанного значения β.

Длину прямолинейного участка ИТ после диафрагмы определяют в соответствии с таблицей 4.

Пример использования значений, указанных в таблице 5, приведен в 6.3.2.4.

6.3.2.3.2 Если длина прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем соответствует значениям, указанным в колонке А таблицы 5, а длина прямолинейного участка ИТ после диафрагмы соответствует значениям в колонке А таблицы 4, то неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1.

6.3.2.3.3 Составляющую неопределенности 0,5 % добавляют арифметически к неопределенности коэффициента истечения в одном из следующих случаев:

- длина прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем соответствует значению, указанному в колонке Б таблицы 5;

- длина прямолинейного участка ИТ после диафрагмы меньше значения, указанного в колонке А таблицы 4, но либо равна, либо более значения, указанного в колонке Б таблицы 4.

6.3.2.3.4 Настоящий стандарт не может быть использован в следующих случаях:

- длина прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем находится вне пределов допускаемых значений, указанных в колонке Б таблицы 5;

- длина прямолинейного участка после диафрагмы менее значения, указанного в колонке Б таблицы 4;

-одновременно длина прямолинейного участка между диафрагмой и струевыпрямителем находится вне пределов значений, указанных в колонке А таблицы 5, и длина прямолинейного участка ИТ после диафрагмы менее значения, приведенного в колонке А таблицы 4.

6.3.2.3.5 Между МС, указанным в таблице 5, кроме вида «любое МС», и ближайшим МС, расположенным до него, должен быть прямолинейный участок ИТ длиной не менее 15D.

6.3.2.4 Пример

Если до диафрагмы с относительным диаметром отверстия 0,6 необходимо установить МС вида «90° колено», то возможны два варианта установки струевыпрямителя:

- в соответствии с 6.3.2.2.2 (см. рисунок 9а), преимуществом которого является возможность размещения любого МС на любом расстоянии до одиночного колена;

- в соответствии с таблицей 5 (см. рисунок 96), позволяющий использовать более короткий требуемый прямолинейный участок ИТ после колена, но требующий прямолинейного участка ИТ до колена длиной не менее 15D.